Bronz

Bronz — slitina na bázi mědi a cínu, kde легирующими komponenty mohou působit beryllium, hliník a další prvky, nejčastěji — fosfor, hliník, zinek a olovo. Ale přesto bronzové nemůže být slitiny mědi se zinkem (pak to dopadá mosaz) nebo slitiny mědi a niklu.
Význam
Nejslavnější bronz оловянная — slitina mědi a cínu (měď boльшая část). Je to jeden z prvních kovů zaměňují osobou. Lidem známý tomto složení ještě z antické doby Bronzové. Dlouhou dobu bronz zůstal strategickým kovem (až do XIX století dělo отливались z bronzu). Je to kov pozoruhodné svými vlastnostmi — jako je tvrdost, pevnost, vysoká vyrobitelnosti. S objevem bronzu před člověkem otevřela obrovskou perspektivu. Seznamte se s cenami na barevné kovy a koupit bronz můžete na našich webových stránkách.
Vlastnosti
Оловянная bronz špatně ovládal tlakem, špatně řezat, ohýbat. To je литейными kov a na jeho литейными vlastnosti, není horší než ostatní kovy. To se liší malé усадкой — 1−2%, smrštění mosazi a litiny = 1,6%, se staly — více než 3%. Takže bronz je úspěšně používán pro vytvoření komplexního uměleckého lití. Má vysokou odolnost proti korozi a антифрикционные vlastnosti. Používá se v chemickém průmyslu pro vytváření výztuže a jako антифрикционный materiál v mobilních uzlech.
Značky бронз
Cínové bronzy mohou být navíc легированы zinku, hliníku, niklu, fosforu, olova, мышьяком nebo další kovy. Přidání zinku (ne více než 11%) se mění charakteristiku bronzu, ale mnohem redukuje.
Slitina | Fe | Ni | As | Cu | Pb | Zn | P | Sn | Nečistoty |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
БРОФ2−0.25 | ≤0.05 | ≤0,2 | --- | 96,7−98,98 | ≤0,3 | ≤0.3 km | 0,02−0,3 | 1−2,5 | ≤0,3 |
Bronz s příměsí zinku má název «адмиралтейской bronzu» a liší se velmi vysokou odolností proti korozi v mořské vodě. Olovo a fosfor umožňují zlepšit антифрикционные vlastnosti bronzu délka provozu pohyblivých uzlů. Hliníkový bronz se liší lehkostí a vysokou měrná pevnost.
Si | Fe | Mn | Al | Cu | Pb | Zn | P | Sn | Nečistoty |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
≤0.1 | 2−4 | 1−2 | 9−11 | 82,3−88 | ≤0,03 | ≤0.5 | ≤0.01 | ≤0.1 | ≤0,7 |
Je to požadováno v dopravním strojírenství. Jeho vysoká elektrická vodivost je důležitá v elektrotechnice. Detaily z бериллиевой bronzu není искрят při rány, jejich uplatňují ve výbušných prostředích.
Slitina | Fe | Si | Al | Cu | Pb | Zn | Be | Ni | Nečistoty |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
БрБ2 | ≤0.15 | ≤0,15 | ≤0,15 | 96,9−98 | ≤0,005 | --- | 1,8−2,1 | 0,2−0,5 | ≤0,6 |
Řada měděných slitin, nejsou relevantní k бронзам. Nejznámější z nich — mosaz (slitina Cu+Zn) a константан (Cu+Ni).
Dodávka
Dodáváme certifikované barevných kovů válcováním a bronzové slitiny za optimální ceny. Specifikace zohledněny údaje procent složení a mechanické vlastnosti výrobků. U nás snadné nakupovat ve velkém žádné polotovary pro menší provozy. Poskytujeme výhodné podmínky maloobchodními odběrateli. Naše společnost vyniká vysokou úrovní služeb a rychlostí služeb.
Koupit za výhodnou cenu
Všechny výrobky z vzácných a neželezných kovů, realizovaný společností SRO «Электровек-ocel» odpovídají GOST a mezinárodní standardy kvality. Koupit bronz možné v co nejkratším termínu ze skladu, který se nachází na území Ruska a Ukrajiny. Vysoká kvalita, přijatelné ceny a široký výběr produktů určují tvář naší společnosti. Stal se naším stálým zákazníkem, Budete moci spolehnout na systém, slevové slevy. Spolupráce s námi Vám pomůže realizovat veškeré inženýrské plány. Těšíme se na Vaše objednávky na webových stránkách evek.org.
Bronz
K бронзам patří slitiny na bázi mědi, které obsahují více než 2,5% (podle hmotnosti) legovací komponent.
V бронзах obsah zinku by neměl překročit obsah sumy další legovací prvky, jinak rafting bude týkat латуням.
Název bronzu je uveden na hlavní легирующему prvek (hliník, оловянная a tak dále), i když v některých případech ze dvou nebo tří (оловянно-фосфористая, оловянно-цинковая, оловянно-zinek-свинцовистая, atd.).
Безоловянные bronzu
Konsolidovaný seznam tuzemských standardních безоловянных бронз zpracování tlakem, a jejich zahraničních slitin-analogů je uveden v tabulka. 1.
Konsolidovaný seznam отчественных standardní безоловянных бронз zpracování tlakem a jejich zahraničních slitin-bezkonkurenční
Низколегированные bronzu:
Značka bronzu | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko | Poznámka |
---|---|---|---|---|
БрСр0,1 | - | CuAg0,1 (2.1203) | - | stříbrná (Ag) |
- | - | CuAg0,1P (2.1191) | - | stříbrná (Ag) |
Теллуровая bronz | С14500 | CuTeP (2.1546) | - | теллуровая (Te) |
- | C19600 | - | - | железистая (Fe) |
- | C19200 | - | - | железистая (Fe) |
- | C19500 | - | - | железистая (Fe) |
- | C19400 | CuFe2P (2.1310) | - | железистая (Fe) |
- | - | - | C1401 | další |
БрМг0,3 | - | CuMg0,4 (2.1322) | - | další |
- | C14200 | - | - | další |
- | C14700 | CuSP (2.1498) | - | další |
- | - | CuZn0,5 (2.0205) | - | další |
- | - | CuMg0,4 (2.1322) | - | další |
- | - | CuMg0,7 (2.1323) | - | další |
- | C15100 | CuZr (2.1580) | - | další |
БрХ1 | - | - | - | další |
- | C18400 | CuCrZr (2.1293) | - | další |
БрКд1 | - | - | - | další |
- | - | CuPbIp (2.1160) | - | další |
Hliníkové bronzy:
Značka bronzu | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko | Poznámka |
---|---|---|---|---|
БрА5 | C60800 | CuA15As (2.0918) | - | Al-Cu |
БрА7 | - | CuA18 (2.0920) | - | Al-Cu |
- | C61400 | CuAl8Fe3 (2.0932) | C6140 | Al-Fe-Cu |
- | C61300 | - | - | Al-Fe-Cu |
БрАЖ9−4 | C62300 | - | - | Al-Fe-Cu |
Stejné | C61900 | - | - | Al-Fe-Cu |
- | C62400 | - | - | Al-Fe-Cu |
БрАМц9−2 | - | CuA19Mn2 (2.0960) | - | Al-Mn-Cu |
БрАМц10−2 | - | - | - | Al-Mn-Cu |
- | С64200 | - | - | Al-Si-Cu |
- | С64210 | - | - | Al-Si-Cu |
БрАЖМц10−3-1б5 | - | CuA10Fe3Mn2 (2.0936) | - | Al-Fe-Mn-Cu |
БрАЖН10−4-4 | C63000 | CuA110Ni5Fe4 (2.0966) | - | Al-Fe-Ni-Cu |
- | - | CuA111Ni6Fe5 (2.0978) | - | Al-Fe-Ni-Cu |
- | - | CuA19Ni3Fe2 (2.0971) | - | Al-Fe-Mn-Ni-Cu |
- | - | - | C6161 | Al-Fe-Mn-Ni-Cu |
- | - | - | C6280 | Al-Fe-Mn-Ni-Cu |
БрАЖНМц9−4-4−1 | C63200 | - | C6301 | Al-Fe-Mn-Ni-Cu |
- | C63800 | - | - | Al-Si-Co-Cu a Al-Si-Ni-Cu |
- | C64400 | - | - | Al-Si-Co-Cu a Al-Si-Ni-Cu |
Бериллиевые bronzu:
Značka bronzu | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
- | C17410 | - | - |
- | C17510 | CuNi2Be (2.0850) | - |
- | C17500 | CuCo2Be (2.1285) | - |
- | C17000 | CuBe1,7 (2.1245) | C1700 |
БрБ2 | C17200 | CuBe2 (2.1447) | C1720 |
- | - | CuBe2Pb (2.1248) | - |
БрБЕТ1,9 | - | - | - |
БрБНТ1,9Мг | - | - | - |
Křemenný bronzu
Značka bronzu | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
- | - | CuNi1,5Si (2.0853) | - |
- | C64700 | - | - |
БрКН1−1 | - | CuNi2Si (2.0855) | - |
- | - | CuNi3Si (2.0857) | - |
- | C70250 | - | - |
- | C65100 | - | - |
БрКМц3−1 | - | - | - |
Stejné | C65500 | - | - |
Manganové bronzy
Značka bronzu | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
БрМц5 | - | - | - |
Теллуровая bronz v GOST 18175 nemá žádné speciální označení
Tabulka. 2. Chemické složení безоловянных бронз (GOST 18175−78) (hmotnostní zlomek, %)
Značka | Limit содерж. prvky | Cu | Ag | Al | Be | Cd | Cr | Fe | Mg | Mn | Ni | P | Pb | Si | Sn | Te | Ti | Zn | Výše dalších prvků |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
БрА5 | min | ost | - | 4,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрА5 | maximální | - | - | 6,0 | - | - | - | 0,5 | - | 0,5 | - | 0,01 | 0,03 | 0,1 | 0,1 | - | - | 0,5 | 1,1 |
БрА7 | min | ost | - | 6,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрА7 | maximální | - | - | 8,0 | - | - | - | 0,5 | - | 0,5 | - | 0,01 | 0,03 | 0,1 | 0,1 | - | - | 0,5 | 1,1 |
БрАМц9−2 | min | ost | - | 8,0 | - | - | - | _ | - | 1,5 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрАМц9−2 | maximální | - | - | 10,0 | - | - | - | 0,5 | - | 2,5 | - | 0,01 | 0,03 | 0,1 | 0,1 | - | - | 1,0 | 1,5 |
БрАМц10−2 | min | ost | - | 9,0 | _ | - | - | _ | - | 1,5 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрАМц10−2 | maximální | - | - | 11,0 | - | - | - | 0,5 | - | 2,5 | - | 0,01 | 0,03 | 0,1 | 0,1 | - | - | 1,0 | 1,7 |
БрАЖ9−4 | min | ost | - | 8,0 | - | - | - | 2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрАЖ9−4 | maximální | - | 10,0 | - | - | - | 4 | - | 0,5 | - | 0,01 | 0,01 | 0,1 | 0,1 | - | - | 1 | 1,7 | |
БрАЖМц10−3-1,5 | min | ost | - | 9,0 | - | - | - | 2 | - | 1,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрАЖМц10−3-1,5 | maximální | - | 11,0 | - | - | - | 4 | - | 2,0 | - | 0,01 | 0,03 | 0,1 | 0,1 | - | - | 0,5 | 0,7 | |
БрАЖН10−4-4 | min | ost | - | 9,5 | - | - | - | 3,5 | - | - | 3,5 | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрАЖН10−4-4 | maximální | - | - | 11,0 | - | - | - | 5,5 | - | 0,3 | 5,5 | 0,01 | 0,02 | 0,1 | 0,1 | - | - | 0,3 | 0,6 |
БрАЖНМц9−4-4−1 | min | ost | - | 8,8 | - | - | - | 4 | - | 0,5 | 4,0 | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрАЖНМц9−4-4−1 | maximální | - | - | 11,0 | - | - | - | 5 | - | 1,2 | 5,0 | 0,01 | 0,02 | 0,1 | 0,1 | - | - | 0,5 | 0,7 |
БрБ2 | min | ost | - | - | 1,8 | - | - | - | - | - | 0,2 | - | - | - | - | - | - | - | - |
БрБ2 | maximální | - | - | 0,2 | 2,1 | - | - | 0,15 | - | - | 0,5 | - | 0,05 | 0,15 | - | - | - | - | 0,5 |
БрБНТ1,9 | min | ost | - | - | 1,85 | - | - | - | - | 0,2 | - | - | - | - | - | 0,10 | - | - | |
БрБНТ1,9 | maximální | - | - | 0,2 | 2,1 | - | - | 0,15 | - | - | 0,4 | - | 0,05 | 0,15 | - | - | 0,25 | - | 0,5 |
БрБНТ1,9Мг | min | ost | - | - | 1,85 | - | - | - | 0,07 | - | 0,2 | - | - | - | - | - | 0,10 | - | - |
БрБНТ1,9Мг | maximální | - | - | 0,2 | 2,1 | - | - | 0,15 | 0,13 | - | 0,4 | - | 0,05 | 0,15 | - | - | 0,25 | - | 0,5 |
Tabulka. 3. Charakteristické vlastnosti a druhy polotovarů z безоловянных бронз
Značka bronzu | Charakteristické vlastnosti | Druhy polotovarů |
---|---|---|
БрАМц9−2 | vysoká odolnost při zatížení знакопеременной | pásy, pásky, tyče, dráty, výkovky |
БрАЖ9−4 | vysoké mechanické vlastnosti, dobré антифрикционные vlastnosti, odolná proti korozi | tyče, trubky, výkovky |
БрАЖМц10−3-1,5 | špatně deformován ve studeném stavu, deformované v horkém stavu, vysoká pevnost při zvýšených teplotách, je odolná proti korozi, vysoká эрозионная a кавитационная korozi | tyče, trubky, dráty, výkovky |
БрАЖН10−4-4 | špatně deformován ve studeném stavu, deformované v horkém stavu, vysoká pevnost při zvýšených teplotách, je odolná proti korozi, vysoká эрозионная a кавитационная korozi | tyče, trubky, výkovky |
БрБ2, БрБНТ1,9 | vysoká pevnost a odolnost proti otěru, vysoké pružinové vlastnosti, dobré антифрикционные vlastnosti, průměrná elektrická vodivost a tepelná vodivost, velmi dobrá деформируемость v закаленном stavu | pásy, pásky, tyče, trubky, dráty |
БрКМц3−1 | odolná proti korozi, vhodná pro svařování, žáropevná, vysokou odolnost proti kompresi | plechy, pásy, pásky, tyče, dráty |
БрКН1−3 | vysoké mechanické a technologické vlastnosti, odolná proti korozi, dobré vlastnosti антифрикционные | plechy, pásy, pásky, tyče, dráty |
Obrázek 1. Graf stavu systému (rovnovážný stav)
Z grafů je vidět, že maximální rozpustnost hliníku v mědi v pevném skupenství je 9,4% (podle hmotnosti). S nárůstem teploty od 565 do 1037 °C rozpustnost hliníku v mědi klesá a dosahuje 7,5%.
K stabilní fází systému Cu-Аl patří α, β, γ2 a α2 fáze.
Fáze α — primární solidní, изоморфный, s elementární face-vycentroval kubickou krystalovou mřížkou. Při pomalém ochlazování slitiny do teploty 400 °C, α-fáze tvoří blízký postup, který vede k výraznému snížení její электросопротивления, které pokračuje a při teplotě pod 200 °C v důsledku odstranění vady balení.
Fáze β — pevný roztok, který je tvořen na základě стехиометрического složení Cu3Аl přímo z taveniny při teplotě 1036−1079°C, s elementární vycentroval kubickou krystalovou mřížkou. Fáze β — je tvárný, электропроводна a je stabilní při teplotách nad 565 °C. Při rychlém ochlazení slitiny (s rychlostí >2°C/min) prožívá dramatické proměny druhu мартенситовых, které tvoří dílčí fáze (obr. 1). Při pomalém chlazení (2°C/min) β -fáze se rozpadá na эвтектоид α+γ2 vzděláním hrubozrnný γ2 fázi, uvolněná ve formě nekonečných řetězců, придающим сплаву křehkost. Fáze γ2 (Cu9Al4), který je tvořen z fáze γ', stabilní při nízkých teplotách, je křehká a pevná, s elektrickou vodivost menší, než u β -fáze.
Fáze α2, který je tvořen při teplotě 363 °C v důsledku перитектоидной reakce mezi fázemi α a γ2, má гранецентрированную кубическую krystalické mřížky, ale s jinými parametry.
Метастабильные fáze ve slitinách: β1 — s elementární vycentroval kubickou krystalovou mřížkou (a — 5,84 A, Аl — 11,9%), упорядоченная; β' — s elementární face-vycentroval kubickou krystalovou mřížkou (Аl — 11,6%), velmi деформированная; β1' — s elementární ромбической krystalové mříže (a = 3,67 A, s = 7,53 A, Al — 11,8%), упорядоченная; γ1-fáze s elementární ortho-ромбической jednotkou (a = 4,51 A, v = 5,2 A, s = 4,22 A, Al — 13,6%), упорядоченная. Předpokládá se existence dalších fází, které jsou jakousi fáze β1'.
Stanovení struktury slitiny Cu-Al, je obtížné. Pro více равновесных struktur slitin je zapotřebí velmi velké rychlosti chlazení (od 1 do 8°C/min v závislosti na obsahu hliníku). Takové struktury jsou identifikovány při травлении slitiny хлорным železo.
Nicméně, leptání хлорным železo ne vždy umožňuje s jistotou určit fáze ve slitinách, v chladu s normální rychlostí. V tomto případě odhalit skutečnou strukturu slitiny Cu-Al použít speciální metody s použitím elektrolytické leštění.
Struktura dvojité měď-slitiny hliníku a multi-konstrukční бронз systém na bázi měď-hliník v rovnováze je definována grafem stavu (obr. 2).
Obr. 2. Graf fázových превращений hliníkové bronzy s obsahem hliníku 12,07% (podle hmotnosti)
Nicméně ve výrobních podmínkách při odlévání ingotů a polotovarů, zpracování jejich tlakem v teplém a studeném stavu rychlosti chlazení a ohřevu se výrazně liší od těch, při nichž je postavena равновесная graf stavu.
Tak a vzory obsazení a deformované polotovary se liší od těch, které jsou určeny rovnovážné grafem stavu.
Pro určení vlastností a mikrostruktury slitiny v метастабильном schopni stavět S-tvaru křivky, které ukazují кинетику fázové přeměny v závislosti na rychlosti chlazení a изотермической expozice při teplotách pod teplotou эвтектоидного přeměny.
Jednofázové slitiny (α-hliníkové bronzy) пластичны a dobře zpracované tlakem, двухфазные slitiny (α+γ2-hliníkové bronzy) s vysokým obsahem hliníku méně пластичны a používají se hlavně jako slévárny.
Je třeba poznamenat, že skutečný obsah hliníku v průmyslových slitinách se pohybuje v širokém rozmezí, což má vliv na stabilitu mechanických vlastností obsazení a deformované polotovary z hliníkových бронз.
Změna mechanických vlastností hliníkových бронз zpracování tlakem, (meze pevnosti v tahu σв, proporcionality σпц a kluzu σ0,2, relativní prodloužení — δ a zúžení ψ, rázová houževnatost an (COP) a tvrdosti Бринеллю (НВ) v závislosti na obsahu hliníku, jak je znázorněno na obr. 3.
Obr. 3. Změna mechanických vlastností hliníkových бронз Cu-Al v závislosti na obsahu hliníku:
a — proužky, deformované na 40% a отожженные při teplotě 650оС po dobu 30 min;
b — lisované tyče a trubky z hliníkové bronzy БрАЖМц10−3-1,5
Tato vlastnost hliníkových бронз jsou zahrnuty v zahraničních národních normách (USA, Německo, velká Británie, Francie, atd.). V těchto zemích pro zvýšení stability mechanických vlastností hliníkových бронз poskytuje užší interval, že obsah hliníku, který je asi 1,5−2 krát méně, než v podobných бронзах používaných v Rusku a zemích SNS (viz slitiny dle GOST 493, GOST 17328 a zahraniční slitiny-analogy).
V USA, Francii a Japonsku jsou skupiny бронз typu БрАЖМц, v nichž se požadované mechanické vlastnosti je dosaženo pouze v důsledku změny obsahu hliníku.
Vliv jiné legující prvky na vlastnosti hliníkových бронз
Легирование двухкомпонентных hliníkových бронз několika prvky, které výrazně mění jejich vlastnosti. Hlavními легирующими prvky, slitiny Cu-Al jsou železo, mangan a nikl. Hliníkové бронзах, jako obvykle, obsah železa a niklu není vyšší než 5,5, manganu, 3% (podle hmotnosti).
Železo v pevném stavu mírně растворимо ve slitinách Cu-Al a tvoří s hliníkem интерметаллическое připojení složení Fe3Al, který vystupuje jako samostatná fáze v podobě jemné částice. Když obsah ve slitinách asi 1% Fe tvořil zanedbatelné množství jemné částice se nacházejí v blízkosti эвтектоидной oblasti (α + γ2) a které lemují její. Nicméně s nárůstem obsahu železa, jejich počet se zvyšuje. Takže při obsahu 4% Fe мелкодисперсные částice Fe3Al jsou tvořeny jak v oblasti α + γ2, tak v oblasti α. Мелкодисперсные částice интерметаллического připojení Fe3Al brání růstu zrn v hliníkových бронзах při vysokých teplotách. Pod vlivem železa, který výrazně zlepšuje mechanické vlastnosti a zadržuje teplotu рекристаллизации, v hliníkovém бронзах mizí takzvaný jev «самопроизвольного žíhání", které vede ke zvýšení křehkosti slitiny. Železo, измельчая strukturu, zastaví vzdělání v Cu-Al slitinách, které obsahují 8,5−11,0% Al, hrubozrnný γ2-fáze, uvolněná ve formě nekonečných řetězců, обусловливающих křehkost.
Železo v závislosti na jeho obsahu v slitiny má vliv na strukturu, fáze přeměny a vlastnosti hliníkových бронз takto: při obsahu až o 1,2%, to je v pevném roztoku (α-fáze), a při větším obsahu — vystupuje v podobě jednotlivých globulární vměstky, které jsou dvoulůžkové a třílůžkové pokoje slitinách, které obsahují nikl. obvykle zobrazováni k-fáze. Přibližné složení k-fáze: 85% Cu, 10% Al a 5% Fe; při obsahu v slitiny od 1,2 do 5,5% železa má silný модифицирующее akce na změnu primárního zrna v obsazení заготовках; při obsahu v бронзах > 5,5% Fe tato akce zmizí. Proto je v průmyslových hliníkových бронзах obsah železa obvykle nepřesahuje 4%.
Železo упрочняет hliníkové bronzy kvůli zvýšení pevnosti pevného roztoku (α-fáze) a zvýraznění k-fáze. Slitiny s vysokým obsahem železa typu БрАЖ10−10 vyznačují zvýšenou odolností brusné opotřebení a oděrky, ale méně otevřené v mořské vodě.
Při použití легировании slitiny systému Cu-Al-Fe manganem a niklem výrazně zvyšuje jejich pevnostní vlastnosti a korozní odolnost, mění se struktura a složení k-fáze.
Mangan je dobře rozpustný v hliníkových бронзах v pevném stavu. Při obsahu Mp > 2% ve slitinách systému Cu-Al znatelně se zrychluje transformace fází α + γ2 fázi β (mangan snižuje эвтектоидную teplotu a zpomaluje rozpad β-fáze); při obsahu Mn>8% rozpadu β-fáze je prakticky nedochází.
Rysem příměsí manganu v hliníkové bronzy je také výskyt v nich při chlazení jako pšeničné β-fáze do přeměny β-fáze α+ γ2
Vzhled jako pšeničné α-fáze je patrný zejména při отжиге velké polotovary. Proto se při odlévání mořských šroubů, které mají разнотолщинность od 15 do 400 mm, široce používány speciální hliníku-manganové bronzy s vysokým obsahem manganu.
V бронзах typu БрАЖ10−4, БрАЖ9−4 mangan je hlavním prvkem, určujícím кинетику přeměny β-fáze při ohřevu a улучшающим jejich закаливаемость do hloubky. V těchto бронзах domácí obsah Mn do 1,5%. Nicméně s rostoucí obsah Mn od 2 do 5% snižuje tvrdost hliníkových бронз po kalení při teplotě 800 do 1000 °C. Takže pro zvýšení pevnosti hliníkových бронз při tepelné zpracování v nich by mělo být ne více než 0,5% Mn.
Mangan zvyšuje mechanickou a korozivní vlastnosti a zlepšuje technologické vlastnosti slitin Cu-Al. Hliníkové bronzy, легированные manganem, vyznačují zvýšenou odolností proti korozi, хладостойкостью a vysoké деформируемостью v teplém a studeném stavu.
Nikl, neomezeně rozpustná v pevném stavu v mědi, prakticky nerozpustný v алюминии (při teplotě 560 °C rozpustnost 0,02%). Nikl zvyšuje oblast α-fáze v systémech Cu-Al a Cu-Al-Fe. Ve slitinách Cu-Al-Ni pod vlivem niklu oblast pevného roztoku s poklesem teploty se výrazně posunul směrem k měděné úhel, takže je lze vystavit дисперсионному твердению. Schopnost дисперсионному твердению těchto slitin zjistitelné při obsahu 1% Ni. Nikl zvyšuje teplotu эвтектоидного rozpadu β v α+γ2 až 615 °C, zpomaluje přeměnu α+γ2 v β při vytápění. Vliv niklu se stává zvláště patrný při obsahu více než 1,5%. Tak, když se obsah v slitiny 2% Ni β-fáze se objeví při teplotě 790 °C, při obsahu 4% Ni — při teplotě 830 °C.
Nikl má příznivý vliv na strukturu эвтектоида α+γ2 a псевдоэвтектоида α + β, výrazně zvyšuje odolnost fázový превращений β -fáze, a při odlévání a закалке přispívá k většímu vzdělání počtu метастабильной β'-fáze мартенситового typu. Při tomto α-fáze získává více zaoblený tvar, struktura se stává více uniformní, zvyšuje дисперсность эвтектоида.
Легирование niklem hliníkových бронз výrazně zvyšuje jejich fyzikálně-mechanické vlastnosti (tepelná vodivost, tvrdost, усталостную pevnost), studenou odolnost a антифрикционные vlastnosti, korozní a эрозионную odolnost v mořské vodě a slabých солянокислых roztocích; жаростойкость a teplotu рекристаллизации bez znatelné zhoršení technologických vlastností. Když obsah ve slitinách niklu je výrazně lepší модифицирующее akce železa.
Hliníkové bronzy systému Cu-Al-Ni žádají jen zřídka. Nikl, obvykle, podáván v hliníkové bronzy v kombinaci s jinými prvky (hlavně železem). Nejvíce rozšířené hliníkové bronzy typu БрАЖН10−4-4. Optimální vlastnosti těchto бронз se dosahuje při poměru Fe: Ni =1:1. Když se obsah v těchto бронзах 3% Ni, 2% Fe k-fáze může vystupovat ve dvou formách: v podobě malých zaoblených inkluze pevné malty na bázi železa legovaný hliníkem a niklem, a v podobě tenké desky, интерметаллида složení NiAl.
Největší rozšíření se dostali deformované hliníkové bronzy následujících systémů: Cu-Al, Cu-Al-Fe, Cu-Al-Mn, Cu-Al-Fe-Mn, Cu-Al-Fe-Ni.
Hliníkové bronzy se vyznačují vysokou odolností proti korozi v углекислых roztocích, a také v roztocích většiny organických kyselin (octová, citrónová, mléčná, atd.), ale jsou nestabilní v koncentrovaných minerálních kyselin. V roztocích сернокислых soli a едких alkalických odolnější jsou jednofázové hliníkové bronzy s nízkým obsahem hliníku.
Hliníkové bronzy méně než jiné materiály vystaveny odolnost proti únavě.
Funkce zpracování deformovatelné hliníkových бронз
Pro více гомогенных deformované polotovary s vylepšenými mechanickými vlastnostmi a vysokou únavové životnosti se doporučuje hliníkové bronzy отливать kontinuálním způsobem, a následné zpracování vyrábět speciální metody, které zahrnují operace:
a)teplé zpracování obsazení obrobku s vojenským обжатием až 30%;
b)tepelné zpracování při určité teplotě (t0) s odchylkou ±2°C (ohřev na danou teplotu, výdrž 20 minut na každých 25 mm průřez materiálu);
v)закалку ve vodě nebo oleji při teplotě 600 °C;
g)horkou zpracování tlakem při teplotě na 35−50°C menší než ta, která je přijata při tepelné zpracování ve fázi «b» v závislosti na obsahu hliníku v slitiny (obsah hliníku musí být definovány s přesností ±0,02%). Teplota tepelné zpracování se určuje podle empirické rovnice:
t=(1990 — 1000A)°C,
kde A — obsah hliníku v slitiny, % (podle hmotnosti).
Grafická závislost teploty na obsah hliníku při tepelné a druhý hot zpracování tlakem hliníkové бронз je uveden na obr. 4.
Obr. 4. Závislost teploty na obsah hliníku za tepla a teplé zpracování tlakem hliníkové бронз:
1 — teplota tepelné zpracování;
2 — teplota teplé zpracování tlakem
Бериллиевые bronzu (měď-бериллиевые slitiny)
Бериллиевые bronzu jsou jedinečné сплавами na příznivému kombinaci v nich dobrých mechanických, fyzikálně-chemických a антикоррозионных vlastností. Tyto slitiny po vytvrzení a облагораживания mají vysokou mez pevnosti, pružnosti, kluzu a únava únava, se vyznačují vysokou elektrickou vodivost, tepelnou vodivostí, tvrdostí, mají vysokou odolnost tečení, vysokou cyklickou odolnost při minimální гистерезисе, vysoká odolnost proti korozi a odolnost proti únavě. Jsou — морозостойкие, немагнитные a nedávají jiskru při nápadném. Takže бериллиевые bronzy se používají pro výrobu pružin a пружинящих detailů odpovědné místo určení, v tak hod. membrán a díly hodinářských mechanismů.
Obr. 5. Graf stavu systému Cu-Be
Z grafu je patrné, že měď s бериллием tvoří řadu tuhých roztoků. Oblast pevného roztoku α při teplotě 864 °C dosáhne 2,7% (podle hmotnosti). S poklesem teploty mez rozpustnosti oblasti α poměrně dramaticky posunul směrem k mědi. Při teplotě эвтектоидного soustružení 608 °C to představuje 1,55% a snižuje na 0,2% při teplotě 300 °C, což poukazuje na možnost облагораживания berylia бронз.
Významné změny koncentrace berylia v α-solid roztoku s poklesem teploty přispívá дисперсионному твердению slitiny Cu-Jsem. Efekt дисперсионного vytvrzení slitiny Cu-Jsem od obsahu berylia je znázorněno na obr. 6.
Obr. 6. Vliv obsahu berylia na efekt дисперсионного vytvrzení slitiny Cu-Be: 1 — zpevnění při teplotě 780 °C; 2 — zpevnění při teplotě 780 °C + dovolená při teplotě 300°C
Tepelné zpracování berylia бронз provádějí při teplotě 750−790°C s následnou закалкой v vodu pro více пересыщенного pevného roztoku. V tomto stavu бериллиевые bronzu snadno provádět operace ohýbání, tažení a další druhy deformace. Druhá operace tepelného zpracování — dovolenou tráví při teplotě 300−325°As Při tomto vyniká β'-fáze. Tyto výběru jsou spojeny se značnými napětí krystalové mřížky, které způsobují zvýšení tvrdosti a pevnosti slitiny.
V důsledku эвтектоидного přeměny β-fázi při teplotě nižší 608 °C je tvořena эвтектоид α + β'. Fáze α má кубическую гранецентрированную rošt, možnost níž se snižuje s nárůstem obsahu berylia. Fáze β má кубическую объемноцентрированную rošt s неупорядоченным uspořádáním atomů. Krystalová struktura β'- fáze je stejná, že a β-fáze, ale v ní došlo k řádné uspořádání atomů berylia.
V praxi binární měď-бериллиевые slitiny téměř se nevztahují šíření dostali tři — a multi-slitiny.
Pro zpomalení procesů fázových превращений a рекристаллизации s přijímáním více homogenní struktury Cu-Jste slitiny injekčně nikl nebo kobalt, a také železo. Celkový obsah niklu, kobaltu a železa v berylia бронзах se pohybuje od 0,20 do 0,60% (podle hmotnosti), včetně niklu a kobaltu — od 0,15 do 0,35% (podle hmotnosti).
Úvod do Cu-Jste na slitiny titanu, který je s бериллием упрочняющую fáze, přispívá k pomalejšímu v nich диффузионных procesů. Titan, jako povrchově aktivní prvek, snižuje koncentrace berylia na hranicích zrn a snižuje rychlost šíření v těchto zónách. V бериллиевой z bronzu s přísadami titanu došlo jednotný rozchod a jako výsledek, více rovnoměrné zpevnění.
Nejvíce příznivý vliv na vlastnosti бериллиевой bronz titan má v přítomnosti niklu. Díky suplementaci titanu a niklu obsah berylia ve slitinách může být snížena na 1,7−1,9% (podle hmotnosti).
Mangan ve slitinách Cu-Ho může částečně nahradit beryllium bez znatelné snížení Pevnosti. Slitiny Cu + 1% Be + 5−6% Mp a Cu + 0,5% Be + 10% Mn po дисперсионного vytvrzení na mechanické vlastnosti se blíží бериллиевой bronzu značky БрБ2.
Doplňky hořčíku v malém množství (0,1%) zvyšují účinek дисперсионного vytvrzení бериллиевой bronzové, a v rozmezí od 0,1 do 0,25% — výrazně snižují její plastičnost.
Olovo, висмут a antimon pro berylia бронз jsou velmi škodlivé nečistot, ухудшающими jejich деформируемость v horkém stavu.
Ve standardních Cu-Ve slitinách domácí obsah Al a Si ne více než 0,15% každého prvku. V takových koncentracích tyto prvky nemá žádné škodlivé vlivy na vlastnosti slitiny.
Manganové bronzy
Manganové bronzy se vyznačují vysokými mechanickými vlastnostmi. Tyto slitiny dokonale ovládal tlakem a to jak v horkém, tak yves studeném stavu, což umožňuje deformaci při studené válcování až 80%.
Manganové bronzy se liší odolností proti korozi, zvýšený жаропрочностью a proto se používají pro výrobu součástek a výrobků, pracujících při zvýšených teplotách. V přítomnosti manganu teplota рекристаллизации mědi se zvyšuje na 150−200°C.
Obr. 7. Graf stavu systému Cu-Mn
Mangan při zvýšených teplotách neomezeně rozpustný v mědi jak v kapalném, tak v pevném stavu. Když se obsah v slitiny 36,5% hořčíku (hmotnost) teplota ликвидуса a солидуса systém je stejný a činí 870 ± 5 °C. S poklesem teploty se vyskytuje řada превращений, jsou nové fáze. Oblast pevného roztoku u, s poklesem teploty se snižuje. Manganové bronzy, které obsahují méně než 20% hořčíku, v rozsahu teplot od pokojové až do bodu tání, jsou однофазными. Na obr. 8. ukazuje závislost mechanických vlastností марганцевых бронз na obsahu manganu.
Obr. 8. Změna mechanických vlastností slitiny Cu-Mn v závislosti na obsahu manganu: a — mez kluzu σ0,2; b — pevnost v tahu σb; — prodloužení δ
Největší rozšíření získala bronz БрМц5, která se dobře deformované v horkém a chladném stavy, má vysokou odolnost proti korozi a zachovává vlastnosti při zvýšených teplotách.
Křemenný bronzu
Křemenný bronzu se vyznačují vysokými mechanickými, пружинящими a tření vlastnostmi, přepážky proti korozi a износоустойчивы. Tyto slitiny dokonale ovládal tlakem a to jak v horkém, tak i studeném stavu, dobře svařením s ocelí, паяются, jak měkké, tak i tvrdé припоями. Nejsou магнитны, nedávají jiskru při nápadném a neztrácejí plasticity při velmi nízkých teplotách.
Graf stavu slitiny systému Cu-Si:
Obr. 9. Graf stavu systému Cu-Si
Jak je vidět z grafu, hranice pevného roztoku α při teplotě 830оС dosahuje 5,4% Si (ve hmotě) a s poklesem teploty posunul směrem k mědi. Fáze α má кубическую гранецентрированную rošt s parametrem a=(3,6077+0,00065 k) A, kde k — koncentrace křemíku %.
Při teplotě > 577 os vpravo hranice, α-solid roztoku vznikne ko-fáze s hexagonální těsně zabalené mřížkou (a=2,5550 A, s=4,63644 A). Charakteristickým rysem této fáze je výraznou změnou zbarvení v polarizovaném světle od světle až tmavě hnědé barvy. Při teplotě 557оС nastane fáze transformace k → α+ γ.
Charakter změny křemíku v α-solid roztoku s poklesem teploty svědčí o možnosti облагораживания některých slitin systému Cu-Si. Одноко efekt дисперсионного vytvrzení slitiny vyjádřen slabě a v praxi neplatí.
Největší распостранение dostali křemenný bronz s přidáním manganu a niklu. Méně často se uplatňují bronzu двухкомпонентные a přísady cínu, zinku, železa a hliníku.
Легирование měď-кремнистых бронз manganem umožňuje výrazně zlepšit jejich mechanické vlastnosti a korozní odolnost.
Graf stavu systému Cu-Si-Mn:
Obr. 10. Graf stavu systému Cu-Si-Mn. Изотерма nasycení oblasti pevného roztoku
I přes posun hranice regionu α s poklesem teploty směrem k měděné úhlu, efekt облагораживания slitiny Cu-Si-Mn vyjádřen slabě.
Doplňky niklu výrazně zlepšují mechanické vlastnosti кремнистых бронз. Křemík s niklem tvoří интерметаллическое připojení (Ni2Si), který je viditelně rozpustí v mědi. S poklesem teploty (od 900 do 500оС) rozpustnost Ni2Si v mědi prudce klesá a uvolňují při tom se rozptýlí částice интерметаллического připojení упрочняют slitiny. Tepelné zpracování (zpevnění, stárnutí) umožňuje zvýšit pevnostní ukazatele a tvrdost těchto slitin je téměř 3 krát ve srovnání s отожженными сплавами. Po vytvrzení slitiny Cu-Si-Ni mají vysokou plasticitu a perfektně zpracované ve studeném stavu.
Změna limitu pevnosti těchto slitin v závislosti na obsahu Ni2Si a způsoby tepelného zpracování:
Obr. 11. Změna pevnosti slitiny systému Cu-Ni-Si-v závislosti na obsahu Ni2Si a způsoby tepelného zpracování: 1 — zpevnění při teplotě 900−950°C; stárnutí při teplotě 350−550°C; 2 — žíhání při teplotě 800 °C; 3 — zpevnění při teplotě 900−950°C
Doplňky kobaltu a chromu, mají na křemenný bronzu stejný vliv, jako nikl, ale efekt дисперсионного vytvrzení slitiny pod vlivem силицидов kobaltu a chromu výrazně slabší.
Doplňky malé množství Sn (do 0,5%) výrazně zvyšují a železa snižují korozní odolnost кремнистых бронз. Z tohoto důvodu v кремнистых бронзах zpracování tlakem, obsah Fe by neměl překročit 0,2−0,3% (podle hmotnosti).
Doplněk Zn v rozmezí od 0,5 do 1,0% při tavení кремнистых бронз přispívá ke zlepšení jejich technologických vlastností.
Легирование кремнистых бронз hliníku zvyšuje jejich pevnost a tvrdost, avšak slitiny systému Cu-Si-Al dostali šíření z důvodu jejich špatné svařování a pájení.
Škodlivé nečistot кремнистых бронз zpracování tlakem, jsou arsen, fosfor, antimon, síra a olovo.
Korozivní vlastnosti кремнистых бронз
Křemenný bronzu mají vynikající odolnost proti korozi při vystavení námořní, průmyslové a venkovské atmosféry, sladkovodní a mořské vody (při rychlosti proudění 1,5 m/sec), teplých a studených roztoků a studené koncentrované alkálie a kyseliny sírové, studených roztoků soli a organické kyseliny, chloridy a sírany lehkých kovů. Jsou dostatečně odolné v atmosféře suchých plynů: chlor, brom, fluor, sirovodíku, фтористого a chloridu vodíku, síry plyn a amoniaku, ale корродируют v těchto prostředích v přítomnosti vlhkosti.
Nicméně, křemenný bronzu špatně odolné proti působení hydroxidu hlinitého, chloridy a sírany těžkých kovů. Rychle корродируют se рудничных kyselé vody, obsahující Fe2 (S04)3, a také v roztocích soli kyseliny chromové.
Zvláštnosti tepelného zpracování кремнистых бронз
Světlé žíhání кремнистых бронз (včetně vytápění a chlazení) je vhodné provádět v párech vody. Оксидные film, vytvářená na povrchu polotovarů v procesu žíhání, snadno odstraněny při травлении při pokojové teplotě na 5%-nom roztoku kyseliny sírové.
Cínové bronzy
Cínové bronzy — slitiny různých skladeb na základě systému Cu-Sn. Konsolidovaný seznam domácích cínu бронз zpracování tlakem, a jejich zahraničních slitin-analogů je uveden v tabulka. 4.
Konsolidovaný seznam domácích cínu бронз zpracování tlakem, a jejich zahraniční protějšky
Оловянно-фосфористые bronzu:
Značka světové bronzy | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
БрОФ2−0,25 | - | - | - |
БрОФ4−0,25 | С51100 | CuSn4 (2.1016) | C5111 |
- | C53400 | - | - |
БрОФ6,5−0,15 | - | CuSn6 (2.1020) | C5191 |
- | C51000 | - | - |
- | C53200 | - | - |
БрОФ6,5−0,4 | - | - | - |
БрОФ7−0,2 | - | SuSn6 (2.1020) | C5210 |
БрОФ7−0,2 | - | SuSn8 (2.1030) | - |
БрОФ8,0−0,3 | C52100 | Stejné | C5212 |
- | C52400 | - | - |
Оловянно-běloba bronzu:
Značka světové bronzy | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
БрОЦ4−3 | - | - | - |
- | - | CuSn6Zn6 (2.1080) | - |
Оловянно-nikl bronz:
Značka světové bronzy | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
- | C72500 | CuNi9Sn2 (2.0875) | - |
- | C72650 | - | - |
- | C72700 | - | - |
- | C72900 | - | - |
Оловянно-zinek-olověné bronzy:
Značka světové bronzy | Analogové USA | Analogové Německo | Analogové Japonsko |
---|---|---|---|
БрОЦС4−4-2,5 | - | - | - |
- | С54400 | - | - |
БрОЦС4−4-4 | - | - | - |
Graf stavu systému Cu-Sn je znázorněno na obr. 12.
Obr. 12 Graf stavu systému Cu-Sn
Fáze α-solidní cínu v mědi (krystalová mřížka kubické гранецентрированная) je tvárný v teplém a studeném stavu.
Fáze β a γ jsou odolné pouze při zvýšených teplotách, a s poklesem teploty rozkládají s velkou rychlostí. Fáze δ (Cu31Sn8, mřížka γ-fáze) — produkt rozpadu γ -fáze (nebo β') při teplotě 520 °C je tvrdý a křehký.
Rozchod δ-fáze na α + Cu3Sn (ε-fáze) začíná při teplotě 350 °C. S poklesem teploty rozchod δ-fáze protéká velmi pomalu (při dlouhodobém отжиге po studené deformace na 70−80%). Prakticky ve slitinách, které obsahují do 20% Sn, ε-fáze chybí.
V technických cínu бронзах obsah cínu v rozmezí od 2 do 14%, méně časté až 20%.
Slitiny systému Cu-Sn v závislosti na obsahu cínu se skládají buď z homogenní krystaly α-solid roztoku, a to buď z krystalů α a эвтектоида α + β.
Proces difúze v cínu бронзах teče pomalu Дендритная struktura zmizí pouze po opakovaných cyklů термомеханической zpracování. Z tohoto důvodu je technologický proces zpracování cínu бронз tlakem затруднителен.
V procesu tavení cínové bronzy раскисляют fosforem, takže většina binární slitiny Cu-Sn obsahují zbytkové množství fosforu. Fosfor je považován za легирующей doplněk při jeho obsahu v slitiny > 0,1%.
Hlavními легирующими přísady cínu бронз, kromě fosforu, jsou olovo, zinek, nikl.
Vliv legovací přísady
Fosfor při interakci s mědí dává chemická sloučenina СизР (14,1% P), která se při teplotě 714 °C s mědí tvoří эвтектику (obsah P — 8,4% (podle hmotnosti). V triple systému Cu-Sn-P při teplotě 628 °C vzniká trojí эвтектика, obsahující, %:80,7 Cu, 14,8 Sn a 4,5 P.
Z stavový diagram systému Cu-Sn-P (obr. 13) je patrné, že při zvyšování obsahu cínu a klesající teplotou mez nasycení, α-solid roztoku dramaticky posunul směrem k měděné rohy.
Obr. 13. Graf stavu systému Cu-Sn-P: — měděný úhel; b — полиметрические řezy měděného rohu systému Cu-Sn-P při konstantním obsahu cínu
Když se obsah v cínu бронзах > 0,3% P naposledy vystupuje v podobě inkluzí фосфидной эвтектики. Cínové bronzy když se obsah v nich je 0,5% P i více snadno zničeny při horkém деформировании, tak jak фосфидная эвтектика se taví. Takže макисмальное obsah fosforu v cínu бронзах zpracování tlakem, je 0,4%. Při takovém obsahu fosforu cínové bronzy mají optimální mechanické vlastnosti, mají zvýšené modul normální pružnosti, meze pružnosti a únavy. Použití žíhání-гомогенизацию, po котороо značná část fosforu přechází na α-solidní řešení, je možné zlepšit деформируемость cínu бронз s vyšším obsahem fosforu.
Malé doplňky zirkonia, titanu, bóru a niobu také zlepšují обрабатываемость cínu бронз tlakem v teplém a studeném stavu.
Olovo je prakticky nerozpustný ve cínu бронзах v pevném stavu. Při затвердевании slitiny vyniká jako samostatná fáze v podobě tmavých inkluzí mezi дендритами. Olovo výrazně zlepšuje hustotu, антифрикционность a обрабатываемость резанием cínu бронз, ale výrazně snižuje jejich mechanické vlastnosti. Антифрикционные cínové bronzy obsahují až 30% Рb.
Zinek je dobře rozpustný v cínu бронзах v pevném stavu a mírně mění strukturu slitiny, výrazně zlepšuje jejich technologické vlastnosti.
Nikl odsadí hranici pevného roztoku α na straně mědi úhel (obr. 14).
Obr. 14. Graf stavu systému Cu-Sn-Ni: a — řez měděný úhel při obsahu 2% niklu; b — oblast limit nasycení pevné roztoku při pokojové teplotě. Měď úhel.
Krystalová mřížka α-solid roztoku pod vlivem niklu se nemění, ale mírně se zvyšuje její parametr (-0,007). Při nízké koncentraci cínu v heterogenní oblasti se objeví nové fáze (Ni4Sn), která v závislosti na rychlosti tuhnutí vyniká, nebo v podobě malých jako krystalů (rychlé chlazení) nebo světle modré inkluze. Ликвидус ve slitinách Cu-Sn při легировании niklem výrazně stoupá. Při teplotě 539 °C dochází эвтектоидное přeměna α + γ na α + β'. Fáze δ' na rozdíl od fáze δ duální systém Cu-Sn поляризуется.
Nikl zvyšuje mechanické vlastnosti a korozní odolnost cínu бронз, rozdrtí jejich struktuře a při obsahu 1% je užitečný doplněk stravy. Při obsahu > 1% Ni slitiny i když povýšený ty, ale zhoršuje se jejich обрабатываемость tlakem. Zvláště dramatický dopad nikl má na оловянно-фосфористые bronzu. Ve stejné době Ni při obsahu v rozmezí 0,5−1% nemá vliv ani na konstrukci, ani na vlastnosti оловянно-zinku die бронз.
Vliv nečistot
Příměs hliníku, hořčíku a křemíku jsou velmi škodlivé v cínu бронзах. Tyto prvky, zařazené do solidní řešení, i když se zvyšují mechanické vlastnosti бронз, nicméně se při tavení intenzivně oxidují a tvoří тугоплавкие oxidy, které hotel sídlí na hranicích zrn, porušují mezi nimi vztah.
Škodlivé pro cínu бронз zpracování tlakem, jsou také příměs arsenu, bismutu, сурьмы, síry a kyslíku. Poslední snižuje антифрикционные vlastnosti cínu бронз.
Korozivní vlastnosti
Cínové bronzy mají dobrou odolnost proti vlivu prostředí (venkovské, průmyslová, přímořská). V mořské vodě jsou více stabilní než měď a mosaz (odolnost бронз při kontaktu s mořskou vodou se zvyšuje s rostoucím obsahem cínu). Nikl zvyšuje korozní odolnost cínu бронз v mořské vodě, a olovo při vysokém obsahu — snižuje. Cínové bronzy jsou odolné proti slané vodě.
Cínové bronzy uspokojivě odolná proti korozi v prostředí přehřáté páry a při teplotě 250 °C a tlaku vyšší než 2,0 Mpa při působení při pokojové teplotě roztoků alkalických suchých plynů (chlor, brom, fluor a jejich vodíkové sloučeniny, oxidy uhlíku a síry, kyslíku), четереххлористого uhlíku a chloridu этила.
Cínové bronzy jsou nestabilní v prostředí minerální (oxid, kyseliny sírové, která zní) a mastné kyseliny, alkálie, čpavek, kyanidu, železitých a sirných sloučenin, plynů (chlor, brom, fluor) při vysoké teplotě, kyselé рудничных vod.
Koroze cínu бронз působením kyseliny sírové se zvyšuje v přítomnosti oxidantů (К2СЮ7, Fe2 (S04)3, atd.) a klesá na 10−15 krát za přítomnosti 0,05% бензилтиоцианата.
Rychlost koroze cínu бронз působením řady látek další v mm/rok:
Báze:
hot …1,52
při teplotě 293 K …0,4−0,8
roztoky amoniaku při pokojové teplotě …1,27−2,54
kyselina octová při pokojové teplotě …0,025−0,6
páry, H2S při teplotě 100 °C …1,3
vlhké sirné plyn …2,5
suché a mokré vodní páry (v závislosti na rychlosti proudění) …0,0025−0,9
Cínové bronzy jsou vystaveny odolností vůči tlaku koroze krakování v nabitém stavu při akci азотнокислой rtuti.
Mosaz, železo, zinek a hliník v procesu galvanické koroze jsou протекторами pro cínu бронз.