Bronz

Bronz — slitina na bázi mědi a cínu, kde легирующими komponenty mohou působit beryllium, hliník a další prvky, nejčastěji — fosfor, hliník, zinek a olovo. Ale přesto bronzové nemůže být slitiny mědi se zinkem (pak to dopadá mosaz) nebo slitiny mědi a niklu.

Význam

Nejslavnější bronz оловянная — slitina mědi a cínu (měď boльшая část). Je to jeden z prvních kovů zaměňují osobou. Lidem známý tomto složení ještě z antické doby Bronzové. Dlouhou dobu bronz zůstal strategickým kovem (až do XIX století dělo отливались z bronzu). Je to kov pozoruhodné svými vlastnostmi — jako je tvrdost, pevnost, vysoká vyrobitelnosti. S objevem bronzu před člověkem otevřela obrovskou perspektivu. Seznamte se s cenami na barevné kovy a koupit bronz můžete na našich webových stránkách.

Vlastnosti

Оловянная bronz špatně ovládal tlakem, špatně řezat, ohýbat. To je литейными kov a na jeho литейными vlastnosti, není horší než ostatní kovy. To se liší malé усадкой — 1−2%, smrštění mosazi a litiny = 1,6%, se staly — více než 3%. Takže bronz je úspěšně používán pro vytvoření komplexního uměleckého lití. Má vysokou odolnost proti korozi a антифрикционные vlastnosti. Používá se v chemickém průmyslu pro vytváření výztuže a jako антифрикционный materiál v mobilních uzlech.

Značky бронз

Cínové bronzy mohou být navíc легированы zinku, hliníku, niklu, fosforu, olova, мышьяком nebo další kovy. Přidání zinku (ne více než 11%) se mění charakteristiku bronzu, ale mnohem redukuje.

Složení БРОФ2−0.25 GOST 5017−2006

Slitina	Fe	Ni	As	Cu	Pb	Zn	P	Sn	Nečistoty
БРОФ2−0.25	≤0.05	≤0,2	---	96,7−98,98	≤0,3	≤0.3 km	0,02−0,3	1−2,5	≤0,3

Bronz s příměsí zinku má název «адмиралтейской bronzu» a liší se velmi vysokou odolností proti korozi v mořské vodě. Olovo a fosfor umožňují zlepšit антифрикционные vlastnosti bronzu délka provozu pohyblivých uzlů. Hliníkový bronz se liší lehkostí a vysokou měrná pevnost.

Složení БрАЖМц10−3-1,5 GOST 18 175−78

Si	Fe	Mn	Al	Cu	Pb	Zn	P	Sn	Nečistoty
≤0.1	2−4	1−2	9−11	82,3−88	≤0,03	≤0.5	≤0.01	≤0.1	≤0,7

Je to požadováno v dopravním strojírenství. Jeho vysoká elektrická vodivost je důležitá v elektrotechnice. Detaily z бериллиевой bronzu není искрят při rány, jejich uplatňují ve výbušných prostředích.

Složení БрБ2 GOST 18 175−78

Slitina	Fe	Si	Al	Cu	Pb	Zn	Be	Ni	Nečistoty
БрБ2	≤0.15	≤0,15	≤0,15	96,9−98	≤0,005	---	1,8−2,1	0,2−0,5	≤0,6

Řada měděných slitin, nejsou relevantní k бронзам. Nejznámější z nich — mosaz (slitina Cu+Zn) a константан (Cu+Ni).

Dodávka

Dodáváme certifikované barevných kovů válcováním a bronzové slitiny za optimální ceny. Specifikace zohledněny údaje procent složení a mechanické vlastnosti výrobků. U nás snadné nakupovat ve velkém žádné polotovary pro menší provozy. Poskytujeme výhodné podmínky maloobchodními odběrateli. Naše společnost vyniká vysokou úrovní služeb a rychlostí služeb.

Koupit za výhodnou cenu

Všechny výrobky z vzácných a neželezných kovů, realizovaný společností SRO «Электровек-ocel» odpovídají GOST a mezinárodní standardy kvality. Koupit bronz možné v co nejkratším termínu ze skladu, který se nachází na území Ruska a Ukrajiny. Vysoká kvalita, přijatelné ceny a široký výběr produktů určují tvář naší společnosti. Stal se naším stálým zákazníkem, Budete moci spolehnout na systém, slevové slevy. Spolupráce s námi Vám pomůže realizovat veškeré inženýrské plány. Těšíme se na Vaše objednávky na webových stránkách evek.org.

Bronz

K бронзам patří slitiny na bázi mědi, které obsahují více než 2,5% (podle hmotnosti) legovací komponent.

V бронзах obsah zinku by neměl překročit obsah sumy další legovací prvky, jinak rafting bude týkat латуням.

Název bronzu je uveden na hlavní легирующему prvek (hliník, оловянная a tak dále), i když v některých případech ze dvou nebo tří (оловянно-фосфористая, оловянно-цинковая, оловянно-zinek-свинцовистая, atd.).

Безоловянные bronzu

Konsolidovaný seznam tuzemských standardních безоловянных бронз zpracování tlakem, a jejich zahraničních slitin-analogů je uveden v tabulka. 1.

Konsolidovaný seznam отчественных standardní безоловянных бронз zpracování tlakem a jejich zahraničních slitin-bezkonkurenční

Низколегированные bronzu:

Značka bronzu	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko	Poznámka
БрСр0,1	-	CuAg0,1 (2.1203)	-	stříbrná (Ag)
-	-	CuAg0,1P (2.1191)	-	stříbrná (Ag)
Теллуровая bronz	С14500	CuTeP (2.1546)	-	теллуровая (Te)
-	C19600	-	-	железистая (Fe)
-	C19200	-	-	железистая (Fe)
-	C19500	-	-	железистая (Fe)
-	C19400	CuFe2P (2.1310)	-	железистая (Fe)
-	-	-	C1401	další
БрМг0,3	-	CuMg0,4 (2.1322)	-	další
-	C14200	-	-	další
-	C14700	CuSP (2.1498)	-	další
-	-	CuZn0,5 (2.0205)	-	další
-	-	CuMg0,4 (2.1322)	-	další
-	-	CuMg0,7 (2.1323)	-	další
-	C15100	CuZr (2.1580)	-	další
БрХ1	-	-	-	další
-	C18400	CuCrZr (2.1293)	-	další
БрКд1	-	-	-	další
-	-	CuPbIp (2.1160)	-	další

Hliníkové bronzy:

Značka bronzu	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko	Poznámka
БрА5	C60800	CuA15As (2.0918)	-	Al-Cu
БрА7	-	CuA18 (2.0920)	-	Al-Cu
-	C61400	CuAl8Fe3 (2.0932)	C6140	Al-Fe-Cu
-	C61300	-	-	Al-Fe-Cu
БрАЖ9−4	C62300	-	-	Al-Fe-Cu
Stejné	C61900	-	-	Al-Fe-Cu
-	C62400	-	-	Al-Fe-Cu
БрАМц9−2	-	CuA19Mn2 (2.0960)	-	Al-Mn-Cu
БрАМц10−2	-	-	-	Al-Mn-Cu
-	С64200	-	-	Al-Si-Cu
-	С64210	-	-	Al-Si-Cu
БрАЖМц10−3-1б5	-	CuA10Fe3Mn2 (2.0936)	-	Al-Fe-Mn-Cu
БрАЖН10−4-4	C63000	CuA110Ni5Fe4 (2.0966)	-	Al-Fe-Ni-Cu
-	-	CuA111Ni6Fe5 (2.0978)	-	Al-Fe-Ni-Cu
-	-	CuA19Ni3Fe2 (2.0971)	-	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
-	-	-	C6161	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
-	-	-	C6280	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
БрАЖНМц9−4-4−1	C63200	-	C6301	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
-	C63800	-	-	Al-Si-Co-Cu a Al-Si-Ni-Cu
-	C64400	-	-	Al-Si-Co-Cu a Al-Si-Ni-Cu

Бериллиевые bronzu:

Značka bronzu	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
-	C17410	-	-
-	C17510	CuNi2Be (2.0850)	-
-	C17500	CuCo2Be (2.1285)	-
-	C17000	CuBe1,7 (2.1245)	C1700
БрБ2	C17200	CuBe2 (2.1447)	C1720
-	-	CuBe2Pb (2.1248)	-
БрБЕТ1,9	-	-	-
БрБНТ1,9Мг	-	-	-

Křemenný bronzu

Značka bronzu	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
-	-	CuNi1,5Si (2.0853)	-
-	C64700	-	-
БрКН1−1	-	CuNi2Si (2.0855)	-
-	-	CuNi3Si (2.0857)	-
-	C70250	-	-
-	C65100	-	-
БрКМц3−1	-	-	-
Stejné	C65500	-	-

Manganové bronzy

Značka bronzu	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
БрМц5	-	-	-

Теллуровая bronz v GOST 18175 nemá žádné speciální označení

Tabulka. 2. Chemické složení безоловянных бронз (GOST 18175−78) (hmotnostní zlomek, %)

Značka	Limit содерж. prvky	Cu	Ag	Al	Be	Cd	Cr	Fe	Mg	Mn	Ni	P	Pb	Si	Sn	Te	Ti	Zn	Výše dalších prvků
БрА5	min	ost	-	4,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
БрА5	maximální	-	-	6,0	-	-	-	0,5	-	0,5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	0,5	1,1
БрА7	min	ost	-	6,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
БрА7	maximální	-	-	8,0	-	-	-	0,5	-	0,5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	0,5	1,1
БрАМц9−2	min	ost	-	8,0	-	-	-	_	-	1,5	-	-	-	-	-	-	-	-	-
БрАМц9−2	maximální	-	-	10,0	-	-	-	0,5	-	2,5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	1,0	1,5
БрАМц10−2	min	ost	-	9,0	_	-	-	_	-	1,5	-	-	-	-	-	-	-	-	-
БрАМц10−2	maximální	-	-	11,0	-	-	-	0,5	-	2,5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	1,0	1,7
БрАЖ9−4	min	ost	-	8,0	-	-	-	2	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
БрАЖ9−4	maximální		-	10,0	-	-	-	4	-	0,5	-	0,01	0,01	0,1	0,1	-	-	1	1,7
БрАЖМц10−3-1,5	min	ost	-	9,0	-	-	-	2	-	1,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-
БрАЖМц10−3-1,5	maximální		-	11,0	-	-	-	4	-	2,0	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	0,5	0,7
БрАЖН10−4-4	min	ost	-	9,5	-	-	-	3,5	-	-	3,5	-	-	-	-	-	-	-	-
БрАЖН10−4-4	maximální	-	-	11,0	-	-	-	5,5	-	0,3	5,5	0,01	0,02	0,1	0,1	-	-	0,3	0,6
БрАЖНМц9−4-4−1	min	ost	-	8,8	-	-	-	4	-	0,5	4,0	-	-	-	-	-	-	-	-
БрАЖНМц9−4-4−1	maximální	-	-	11,0	-	-	-	5	-	1,2	5,0	0,01	0,02	0,1	0,1	-	-	0,5	0,7
БрБ2	min	ost	-	-	1,8	-	-	-	-	-	0,2	-	-	-	-	-	-	-	-
БрБ2	maximální	-	-	0,2	2,1	-	-	0,15	-	-	0,5	-	0,05	0,15	-	-	-	-	0,5
БрБНТ1,9	min	ost	-	-	1,85	-	-		-	-	0,2	-	-	-	-	-	0,10	-	-
БрБНТ1,9	maximální	-	-	0,2	2,1	-	-	0,15	-	-	0,4	-	0,05	0,15	-	-	0,25	-	0,5
БрБНТ1,9Мг	min	ost	-	-	1,85	-	-	-	0,07	-	0,2	-	-	-	-	-	0,10	-	-
БрБНТ1,9Мг	maximální	-	-	0,2	2,1	-	-	0,15	0,13	-	0,4	-	0,05	0,15	-	-	0,25	-	0,5

Tabulka. 3. Charakteristické vlastnosti a druhy polotovarů z безоловянных бронз

Značka bronzu	Charakteristické vlastnosti	Druhy polotovarů
БрАМц9−2	vysoká odolnost při zatížení знакопеременной	pásy, pásky, tyče, dráty, výkovky
БрАЖ9−4	vysoké mechanické vlastnosti, dobré антифрикционные vlastnosti, odolná proti korozi	tyče, trubky, výkovky
БрАЖМц10−3-1,5	špatně deformován ve studeném stavu, deformované v horkém stavu, vysoká pevnost při zvýšených teplotách, je odolná proti korozi, vysoká эрозионная a кавитационная korozi	tyče, trubky, dráty, výkovky
БрАЖН10−4-4	špatně deformován ve studeném stavu, deformované v horkém stavu, vysoká pevnost při zvýšených teplotách, je odolná proti korozi, vysoká эрозионная a кавитационная korozi	tyče, trubky, výkovky
БрБ2, БрБНТ1,9	vysoká pevnost a odolnost proti otěru, vysoké pružinové vlastnosti, dobré антифрикционные vlastnosti, průměrná elektrická vodivost a tepelná vodivost, velmi dobrá деформируемость v закаленном stavu	pásy, pásky, tyče, trubky, dráty
БрКМц3−1	odolná proti korozi, vhodná pro svařování, žáropevná, vysokou odolnost proti kompresi	plechy, pásy, pásky, tyče, dráty
БрКН1−3	vysoké mechanické a technologické vlastnosti, odolná proti korozi, dobré vlastnosti антифрикционные	plechy, pásy, pásky, tyče, dráty

Obrázek 1. Graf stavu systému (rovnovážný stav)

Z grafů je vidět, že maximální rozpustnost hliníku v mědi v pevném skupenství je 9,4% (podle hmotnosti). S nárůstem teploty od 565 do 1037 °C rozpustnost hliníku v mědi klesá a dosahuje 7,5%.

K stabilní fází systému Cu-Аl patří α, β, γ2 a α2 fáze.

Fáze α — primární solidní, изоморфный, s elementární face-vycentroval kubickou krystalovou mřížkou. Při pomalém ochlazování slitiny do teploty 400 °C, α-fáze tvoří blízký postup, který vede k výraznému snížení její электросопротивления, které pokračuje a při teplotě pod 200 °C v důsledku odstranění vady balení.

Fáze β — pevný roztok, který je tvořen na základě стехиометрического složení Cu3Аl přímo z taveniny při teplotě 1036−1079°C, s elementární vycentroval kubickou krystalovou mřížkou. Fáze β — je tvárný, электропроводна a je stabilní při teplotách nad 565 °C. Při rychlém ochlazení slitiny (s rychlostí >2°C/min) prožívá dramatické proměny druhu мартенситовых, které tvoří dílčí fáze (obr. 1). Při pomalém chlazení (2°C/min) β -fáze se rozpadá na эвтектоид α+γ2 vzděláním hrubozrnný γ2 fázi, uvolněná ve formě nekonečných řetězců, придающим сплаву křehkost. Fáze γ2 (Cu9Al4), který je tvořen z fáze γ', stabilní při nízkých teplotách, je křehká a pevná, s elektrickou vodivost menší, než u β -fáze.

Fáze α2, který je tvořen při teplotě 363 °C v důsledku перитектоидной reakce mezi fázemi α a γ2, má гранецентрированную кубическую krystalické mřížky, ale s jinými parametry.

Метастабильные fáze ve slitinách: β1 — s elementární vycentroval kubickou krystalovou mřížkou (a — 5,84 A, Аl — 11,9%), упорядоченная; β' — s elementární face-vycentroval kubickou krystalovou mřížkou (Аl — 11,6%), velmi деформированная; β1' — s elementární ромбической krystalové mříže (a = 3,67 A, s = 7,53 A, Al — 11,8%), упорядоченная; γ1-fáze s elementární ortho-ромбической jednotkou (a = 4,51 A, v = 5,2 A, s = 4,22 A, Al — 13,6%), упорядоченная. Předpokládá se existence dalších fází, které jsou jakousi fáze β1'.

Stanovení struktury slitiny Cu-Al, je obtížné. Pro více равновесных struktur slitin je zapotřebí velmi velké rychlosti chlazení (od 1 do 8°C/min v závislosti na obsahu hliníku). Takové struktury jsou identifikovány při травлении slitiny хлорным železo.

Nicméně, leptání хлорным železo ne vždy umožňuje s jistotou určit fáze ve slitinách, v chladu s normální rychlostí. V tomto případě odhalit skutečnou strukturu slitiny Cu-Al použít speciální metody s použitím elektrolytické leštění.

Struktura dvojité měď-slitiny hliníku a multi-konstrukční бронз systém na bázi měď-hliník v rovnováze je definována grafem stavu (obr. 2).

Obr. 2. Graf fázových превращений hliníkové bronzy s obsahem hliníku 12,07% (podle hmotnosti)

Nicméně ve výrobních podmínkách při odlévání ingotů a polotovarů, zpracování jejich tlakem v teplém a studeném stavu rychlosti chlazení a ohřevu se výrazně liší od těch, při nichž je postavena равновесная graf stavu.

Tak a vzory obsazení a deformované polotovary se liší od těch, které jsou určeny rovnovážné grafem stavu.

Pro určení vlastností a mikrostruktury slitiny v метастабильном schopni stavět S-tvaru křivky, které ukazují кинетику fázové přeměny v závislosti na rychlosti chlazení a изотермической expozice při teplotách pod teplotou эвтектоидного přeměny.

Jednofázové slitiny (α-hliníkové bronzy) пластичны a dobře zpracované tlakem, двухфазные slitiny (α+γ2-hliníkové bronzy) s vysokým obsahem hliníku méně пластичны a používají se hlavně jako slévárny.

Je třeba poznamenat, že skutečný obsah hliníku v průmyslových slitinách se pohybuje v širokém rozmezí, což má vliv na stabilitu mechanických vlastností obsazení a deformované polotovary z hliníkových бронз.

Změna mechanických vlastností hliníkových бронз zpracování tlakem, (meze pevnosti v tahu σв, proporcionality σпц a kluzu σ0,2, relativní prodloužení — δ a zúžení ψ, rázová houževnatost an (COP) a tvrdosti Бринеллю (НВ) v závislosti na obsahu hliníku, jak je znázorněno na obr. 3.

Obr. 3. Změna mechanických vlastností hliníkových бронз Cu-Al v závislosti na obsahu hliníku:

a — proužky, deformované na 40% a отожженные při teplotě 650оС po dobu 30 min;

b — lisované tyče a trubky z hliníkové bronzy БрАЖМц10−3-1,5

Tato vlastnost hliníkových бронз jsou zahrnuty v zahraničních národních normách (USA, Německo, velká Británie, Francie, atd.). V těchto zemích pro zvýšení stability mechanických vlastností hliníkových бронз poskytuje užší interval, že obsah hliníku, který je asi 1,5−2 krát méně, než v podobných бронзах používaných v Rusku a zemích SNS (viz slitiny dle GOST 493, GOST 17328 a zahraniční slitiny-analogy).

V USA, Francii a Japonsku jsou skupiny бронз typu БрАЖМц, v nichž se požadované mechanické vlastnosti je dosaženo pouze v důsledku změny obsahu hliníku.

Vliv jiné legující prvky na vlastnosti hliníkových бронз

Легирование двухкомпонентных hliníkových бронз několika prvky, které výrazně mění jejich vlastnosti. Hlavními легирующими prvky, slitiny Cu-Al jsou železo, mangan a nikl. Hliníkové бронзах, jako obvykle, obsah železa a niklu není vyšší než 5,5, manganu, 3% (podle hmotnosti).

Železo v pevném stavu mírně растворимо ve slitinách Cu-Al a tvoří s hliníkem интерметаллическое připojení složení Fe3Al, který vystupuje jako samostatná fáze v podobě jemné částice. Když obsah ve slitinách asi 1% Fe tvořil zanedbatelné množství jemné částice se nacházejí v blízkosti эвтектоидной oblasti (α + γ2) a které lemují její. Nicméně s nárůstem obsahu železa, jejich počet se zvyšuje. Takže při obsahu 4% Fe мелкодисперсные částice Fe3Al jsou tvořeny jak v oblasti α + γ2, tak v oblasti α. Мелкодисперсные částice интерметаллического připojení Fe3Al brání růstu zrn v hliníkových бронзах při vysokých teplotách. Pod vlivem železa, který výrazně zlepšuje mechanické vlastnosti a zadržuje teplotu рекристаллизации, v hliníkovém бронзах mizí takzvaný jev «самопроизвольного žíhání", které vede ke zvýšení křehkosti slitiny. Železo, измельчая strukturu, zastaví vzdělání v Cu-Al slitinách, které obsahují 8,5−11,0% Al, hrubozrnný γ2-fáze, uvolněná ve formě nekonečných řetězců, обусловливающих křehkost.

Železo v závislosti na jeho obsahu v slitiny má vliv na strukturu, fáze přeměny a vlastnosti hliníkových бронз takto: při obsahu až o 1,2%, to je v pevném roztoku (α-fáze), a při větším obsahu — vystupuje v podobě jednotlivých globulární vměstky, které jsou dvoulůžkové a třílůžkové pokoje slitinách, které obsahují nikl. obvykle zobrazováni k-fáze. Přibližné složení k-fáze: 85% Cu, 10% Al a 5% Fe; při obsahu v slitiny od 1,2 do 5,5% železa má silný модифицирующее akce na změnu primárního zrna v obsazení заготовках; při obsahu v бронзах > 5,5% Fe tato akce zmizí. Proto je v průmyslových hliníkových бронзах obsah železa obvykle nepřesahuje 4%.

Železo упрочняет hliníkové bronzy kvůli zvýšení pevnosti pevného roztoku (α-fáze) a zvýraznění k-fáze. Slitiny s vysokým obsahem železa typu БрАЖ10−10 vyznačují zvýšenou odolností brusné opotřebení a oděrky, ale méně otevřené v mořské vodě.

Při použití легировании slitiny systému Cu-Al-Fe manganem a niklem výrazně zvyšuje jejich pevnostní vlastnosti a korozní odolnost, mění se struktura a složení k-fáze.

Mangan je dobře rozpustný v hliníkových бронзах v pevném stavu. Při obsahu Mp > 2% ve slitinách systému Cu-Al znatelně se zrychluje transformace fází α + γ2 fázi β (mangan snižuje эвтектоидную teplotu a zpomaluje rozpad β-fáze); při obsahu Mn>8% rozpadu β-fáze je prakticky nedochází.

Rysem příměsí manganu v hliníkové bronzy je také výskyt v nich při chlazení jako pšeničné β-fáze do přeměny β-fáze α+ γ2

Vzhled jako pšeničné α-fáze je patrný zejména při отжиге velké polotovary. Proto se při odlévání mořských šroubů, které mají разнотолщинность od 15 do 400 mm, široce používány speciální hliníku-manganové bronzy s vysokým obsahem manganu.

V бронзах typu БрАЖ10−4, БрАЖ9−4 mangan je hlavním prvkem, určujícím кинетику přeměny β-fáze při ohřevu a улучшающим jejich закаливаемость do hloubky. V těchto бронзах domácí obsah Mn do 1,5%. Nicméně s rostoucí obsah Mn od 2 do 5% snižuje tvrdost hliníkových бронз po kalení při teplotě 800 do 1000 °C. Takže pro zvýšení pevnosti hliníkových бронз při tepelné zpracování v nich by mělo být ne více než 0,5% Mn.

Mangan zvyšuje mechanickou a korozivní vlastnosti a zlepšuje technologické vlastnosti slitin Cu-Al. Hliníkové bronzy, легированные manganem, vyznačují zvýšenou odolností proti korozi, хладостойкостью a vysoké деформируемостью v teplém a studeném stavu.

Nikl, neomezeně rozpustná v pevném stavu v mědi, prakticky nerozpustný v алюминии (při teplotě 560 °C rozpustnost 0,02%). Nikl zvyšuje oblast α-fáze v systémech Cu-Al a Cu-Al-Fe. Ve slitinách Cu-Al-Ni pod vlivem niklu oblast pevného roztoku s poklesem teploty se výrazně posunul směrem k měděné úhel, takže je lze vystavit дисперсионному твердению. Schopnost дисперсионному твердению těchto slitin zjistitelné při obsahu 1% Ni. Nikl zvyšuje teplotu эвтектоидного rozpadu β v α+γ2 až 615 °C, zpomaluje přeměnu α+γ2 v β při vytápění. Vliv niklu se stává zvláště patrný při obsahu více než 1,5%. Tak, když se obsah v slitiny 2% Ni β-fáze se objeví při teplotě 790 °C, při obsahu 4% Ni — při teplotě 830 °C.

Nikl má příznivý vliv na strukturu эвтектоида α+γ2 a псевдоэвтектоида α + β, výrazně zvyšuje odolnost fázový превращений β -fáze, a při odlévání a закалке přispívá k většímu vzdělání počtu метастабильной β'-fáze мартенситового typu. Při tomto α-fáze získává více zaoblený tvar, struktura se stává více uniformní, zvyšuje дисперсность эвтектоида.

Легирование niklem hliníkových бронз výrazně zvyšuje jejich fyzikálně-mechanické vlastnosti (tepelná vodivost, tvrdost, усталостную pevnost), studenou odolnost a антифрикционные vlastnosti, korozní a эрозионную odolnost v mořské vodě a slabých солянокислых roztocích; жаростойкость a teplotu рекристаллизации bez znatelné zhoršení technologických vlastností. Když obsah ve slitinách niklu je výrazně lepší модифицирующее akce železa.

Hliníkové bronzy systému Cu-Al-Ni žádají jen zřídka. Nikl, obvykle, podáván v hliníkové bronzy v kombinaci s jinými prvky (hlavně železem). Nejvíce rozšířené hliníkové bronzy typu БрАЖН10−4-4. Optimální vlastnosti těchto бронз se dosahuje při poměru Fe: Ni =1:1. Když se obsah v těchto бронзах 3% Ni, 2% Fe k-fáze může vystupovat ve dvou formách: v podobě malých zaoblených inkluze pevné malty na bázi železa legovaný hliníkem a niklem, a v podobě tenké desky, интерметаллида složení NiAl.

Největší rozšíření se dostali deformované hliníkové bronzy následujících systémů: Cu-Al, Cu-Al-Fe, Cu-Al-Mn, Cu-Al-Fe-Mn, Cu-Al-Fe-Ni.

Hliníkové bronzy se vyznačují vysokou odolností proti korozi v углекислых roztocích, a také v roztocích většiny organických kyselin (octová, citrónová, mléčná, atd.), ale jsou nestabilní v koncentrovaných minerálních kyselin. V roztocích сернокислых soli a едких alkalických odolnější jsou jednofázové hliníkové bronzy s nízkým obsahem hliníku.

Hliníkové bronzy méně než jiné materiály vystaveny odolnost proti únavě.

Funkce zpracování deformovatelné hliníkových бронз

Pro více гомогенных deformované polotovary s vylepšenými mechanickými vlastnostmi a vysokou únavové životnosti se doporučuje hliníkové bronzy отливать kontinuálním způsobem, a následné zpracování vyrábět speciální metody, které zahrnují operace:

a)teplé zpracování obsazení obrobku s vojenským обжатием až 30%;

b)tepelné zpracování při určité teplotě (t0) s odchylkou ±2°C (ohřev na danou teplotu, výdrž 20 minut na každých 25 mm průřez materiálu);

v)закалку ve vodě nebo oleji při teplotě 600 °C;

g)horkou zpracování tlakem při teplotě na 35−50°C menší než ta, která je přijata při tepelné zpracování ve fázi «b» v závislosti na obsahu hliníku v slitiny (obsah hliníku musí být definovány s přesností ±0,02%). Teplota tepelné zpracování se určuje podle empirické rovnice:

t=(1990 — 1000A)°C,

kde A — obsah hliníku v slitiny, % (podle hmotnosti).

Grafická závislost teploty na obsah hliníku při tepelné a druhý hot zpracování tlakem hliníkové бронз je uveden na obr. 4.

Obr. 4. Závislost teploty na obsah hliníku za tepla a teplé zpracování tlakem hliníkové бронз:

1 — teplota tepelné zpracování;

2 — teplota teplé zpracování tlakem

Бериллиевые bronzu (měď-бериллиевые slitiny)

Бериллиевые bronzu jsou jedinečné сплавами na příznivému kombinaci v nich dobrých mechanických, fyzikálně-chemických a антикоррозионных vlastností. Tyto slitiny po vytvrzení a облагораживания mají vysokou mez pevnosti, pružnosti, kluzu a únava únava, se vyznačují vysokou elektrickou vodivost, tepelnou vodivostí, tvrdostí, mají vysokou odolnost tečení, vysokou cyklickou odolnost při minimální гистерезисе, vysoká odolnost proti korozi a odolnost proti únavě. Jsou — морозостойкие, немагнитные a nedávají jiskru při nápadném. Takže бериллиевые bronzy se používají pro výrobu pružin a пружинящих detailů odpovědné místo určení, v tak hod. membrán a díly hodinářských mechanismů.

Obr. 5. Graf stavu systému Cu-Be

Z grafu je patrné, že měď s бериллием tvoří řadu tuhých roztoků. Oblast pevného roztoku α při teplotě 864 °C dosáhne 2,7% (podle hmotnosti). S poklesem teploty mez rozpustnosti oblasti α poměrně dramaticky posunul směrem k mědi. Při teplotě эвтектоидного soustružení 608 °C to představuje 1,55% a snižuje na 0,2% při teplotě 300 °C, což poukazuje na možnost облагораживания berylia бронз.

Významné změny koncentrace berylia v α-solid roztoku s poklesem teploty přispívá дисперсионному твердению slitiny Cu-Jsem. Efekt дисперсионного vytvrzení slitiny Cu-Jsem od obsahu berylia je znázorněno na obr. 6.

Obr. 6. Vliv obsahu berylia na efekt дисперсионного vytvrzení slitiny Cu-Be: 1 — zpevnění při teplotě 780 °C; 2 — zpevnění při teplotě 780 °C + dovolená při teplotě 300°C

Tepelné zpracování berylia бронз provádějí při teplotě 750−790°C s následnou закалкой v vodu pro více пересыщенного pevného roztoku. V tomto stavu бериллиевые bronzu snadno provádět operace ohýbání, tažení a další druhy deformace. Druhá operace tepelného zpracování — dovolenou tráví při teplotě 300−325°As Při tomto vyniká β'-fáze. Tyto výběru jsou spojeny se značnými napětí krystalové mřížky, které způsobují zvýšení tvrdosti a pevnosti slitiny.

V důsledku эвтектоидного přeměny β-fázi při teplotě nižší 608 °C je tvořena эвтектоид α + β'. Fáze α má кубическую гранецентрированную rošt, možnost níž se snižuje s nárůstem obsahu berylia. Fáze β má кубическую объемноцентрированную rošt s неупорядоченным uspořádáním atomů. Krystalová struktura β'- fáze je stejná, že a β-fáze, ale v ní došlo k řádné uspořádání atomů berylia.

V praxi binární měď-бериллиевые slitiny téměř se nevztahují šíření dostali tři — a multi-slitiny.

Pro zpomalení procesů fázových превращений a рекристаллизации s přijímáním více homogenní struktury Cu-Jste slitiny injekčně nikl nebo kobalt, a také železo. Celkový obsah niklu, kobaltu a železa v berylia бронзах se pohybuje od 0,20 do 0,60% (podle hmotnosti), včetně niklu a kobaltu — od 0,15 do 0,35% (podle hmotnosti).

Úvod do Cu-Jste na slitiny titanu, který je s бериллием упрочняющую fáze, přispívá k pomalejšímu v nich диффузионных procesů. Titan, jako povrchově aktivní prvek, snižuje koncentrace berylia na hranicích zrn a snižuje rychlost šíření v těchto zónách. V бериллиевой z bronzu s přísadami titanu došlo jednotný rozchod a jako výsledek, více rovnoměrné zpevnění.

Nejvíce příznivý vliv na vlastnosti бериллиевой bronz titan má v přítomnosti niklu. Díky suplementaci titanu a niklu obsah berylia ve slitinách může být snížena na 1,7−1,9% (podle hmotnosti).

Mangan ve slitinách Cu-Ho může částečně nahradit beryllium bez znatelné snížení Pevnosti. Slitiny Cu + 1% Be + 5−6% Mp a Cu + 0,5% Be + 10% Mn po дисперсионного vytvrzení na mechanické vlastnosti se blíží бериллиевой bronzu značky БрБ2.

Doplňky hořčíku v malém množství (0,1%) zvyšují účinek дисперсионного vytvrzení бериллиевой bronzové, a v rozmezí od 0,1 do 0,25% — výrazně snižují její plastičnost.

Olovo, висмут a antimon pro berylia бронз jsou velmi škodlivé nečistot, ухудшающими jejich деформируемость v horkém stavu.

Ve standardních Cu-Ve slitinách domácí obsah Al a Si ne více než 0,15% každého prvku. V takových koncentracích tyto prvky nemá žádné škodlivé vlivy na vlastnosti slitiny.

Manganové bronzy

Manganové bronzy se vyznačují vysokými mechanickými vlastnostmi. Tyto slitiny dokonale ovládal tlakem a to jak v horkém, tak yves studeném stavu, což umožňuje deformaci při studené válcování až 80%.

Manganové bronzy se liší odolností proti korozi, zvýšený жаропрочностью a proto se používají pro výrobu součástek a výrobků, pracujících při zvýšených teplotách. V přítomnosti manganu teplota рекристаллизации mědi se zvyšuje na 150−200°C.

Obr. 7. Graf stavu systému Cu-Mn

Mangan při zvýšených teplotách neomezeně rozpustný v mědi jak v kapalném, tak v pevném stavu. Když se obsah v slitiny 36,5% hořčíku (hmotnost) teplota ликвидуса a солидуса systém je stejný a činí 870 ± 5 °C. S poklesem teploty se vyskytuje řada превращений, jsou nové fáze. Oblast pevného roztoku u, s poklesem teploty se snižuje. Manganové bronzy, které obsahují méně než 20% hořčíku, v rozsahu teplot od pokojové až do bodu tání, jsou однофазными. Na obr. 8. ukazuje závislost mechanických vlastností марганцевых бронз na obsahu manganu.

Obr. 8. Změna mechanických vlastností slitiny Cu-Mn v závislosti na obsahu manganu: a — mez kluzu σ0,2; b — pevnost v tahu σb; — prodloužení δ

Největší rozšíření získala bronz БрМц5, která se dobře deformované v horkém a chladném stavy, má vysokou odolnost proti korozi a zachovává vlastnosti při zvýšených teplotách.

Křemenný bronzu

Křemenný bronzu se vyznačují vysokými mechanickými, пружинящими a tření vlastnostmi, přepážky proti korozi a износоустойчивы. Tyto slitiny dokonale ovládal tlakem a to jak v horkém, tak i studeném stavu, dobře svařením s ocelí, паяются, jak měkké, tak i tvrdé припоями. Nejsou магнитны, nedávají jiskru při nápadném a neztrácejí plasticity při velmi nízkých teplotách.

Graf stavu slitiny systému Cu-Si:

Obr. 9. Graf stavu systému Cu-Si

Jak je vidět z grafu, hranice pevného roztoku α při teplotě 830оС dosahuje 5,4% Si (ve hmotě) a s poklesem teploty posunul směrem k mědi. Fáze α má кубическую гранецентрированную rošt s parametrem a=(3,6077+0,00065 k) A, kde k — koncentrace křemíku %.

Při teplotě > 577 os vpravo hranice, α-solid roztoku vznikne ko-fáze s hexagonální těsně zabalené mřížkou (a=2,5550 A, s=4,63644 A). Charakteristickým rysem této fáze je výraznou změnou zbarvení v polarizovaném světle od světle až tmavě hnědé barvy. Při teplotě 557оС nastane fáze transformace k → α+ γ.

Charakter změny křemíku v α-solid roztoku s poklesem teploty svědčí o možnosti облагораживания některých slitin systému Cu-Si. Одноко efekt дисперсионного vytvrzení slitiny vyjádřen slabě a v praxi neplatí.

Největší распостранение dostali křemenný bronz s přidáním manganu a niklu. Méně často se uplatňují bronzu двухкомпонентные a přísady cínu, zinku, železa a hliníku.

Легирование měď-кремнистых бронз manganem umožňuje výrazně zlepšit jejich mechanické vlastnosti a korozní odolnost.

Graf stavu systému Cu-Si-Mn:

Obr. 10. Graf stavu systému Cu-Si-Mn. Изотерма nasycení oblasti pevného roztoku

I přes posun hranice regionu α s poklesem teploty směrem k měděné úhlu, efekt облагораживания slitiny Cu-Si-Mn vyjádřen slabě.

Doplňky niklu výrazně zlepšují mechanické vlastnosti кремнистых бронз. Křemík s niklem tvoří интерметаллическое připojení (Ni2Si), který je viditelně rozpustí v mědi. S poklesem teploty (od 900 do 500оС) rozpustnost Ni2Si v mědi prudce klesá a uvolňují při tom se rozptýlí částice интерметаллического připojení упрочняют slitiny. Tepelné zpracování (zpevnění, stárnutí) umožňuje zvýšit pevnostní ukazatele a tvrdost těchto slitin je téměř 3 krát ve srovnání s отожженными сплавами. Po vytvrzení slitiny Cu-Si-Ni mají vysokou plasticitu a perfektně zpracované ve studeném stavu.

Změna limitu pevnosti těchto slitin v závislosti na obsahu Ni2Si a způsoby tepelného zpracování:

Obr. 11. Změna pevnosti slitiny systému Cu-Ni-Si-v závislosti na obsahu Ni2Si a způsoby tepelného zpracování: 1 — zpevnění při teplotě 900−950°C; stárnutí při teplotě 350−550°C; 2 — žíhání při teplotě 800 °C; 3 — zpevnění při teplotě 900−950°C

Doplňky kobaltu a chromu, mají na křemenný bronzu stejný vliv, jako nikl, ale efekt дисперсионного vytvrzení slitiny pod vlivem силицидов kobaltu a chromu výrazně slabší.

Doplňky malé množství Sn (do 0,5%) výrazně zvyšují a železa snižují korozní odolnost кремнистых бронз. Z tohoto důvodu v кремнистых бронзах zpracování tlakem, obsah Fe by neměl překročit 0,2−0,3% (podle hmotnosti).

Doplněk Zn v rozmezí od 0,5 do 1,0% při tavení кремнистых бронз přispívá ke zlepšení jejich technologických vlastností.

Легирование кремнистых бронз hliníku zvyšuje jejich pevnost a tvrdost, avšak slitiny systému Cu-Si-Al dostali šíření z důvodu jejich špatné svařování a pájení.

Škodlivé nečistot кремнистых бронз zpracování tlakem, jsou arsen, fosfor, antimon, síra a olovo.

Korozivní vlastnosti кремнистых бронз

Křemenný bronzu mají vynikající odolnost proti korozi při vystavení námořní, průmyslové a venkovské atmosféry, sladkovodní a mořské vody (při rychlosti proudění 1,5 m/sec), teplých a studených roztoků a studené koncentrované alkálie a kyseliny sírové, studených roztoků soli a organické kyseliny, chloridy a sírany lehkých kovů. Jsou dostatečně odolné v atmosféře suchých plynů: chlor, brom, fluor, sirovodíku, фтористого a chloridu vodíku, síry plyn a amoniaku, ale корродируют v těchto prostředích v přítomnosti vlhkosti.

Nicméně, křemenný bronzu špatně odolné proti působení hydroxidu hlinitého, chloridy a sírany těžkých kovů. Rychle корродируют se рудничных kyselé vody, obsahující Fe2 (S04)3, a také v roztocích soli kyseliny chromové.

Zvláštnosti tepelného zpracování кремнистых бронз

Světlé žíhání кремнистых бронз (včetně vytápění a chlazení) je vhodné provádět v párech vody. Оксидные film, vytvářená na povrchu polotovarů v procesu žíhání, snadno odstraněny při травлении při pokojové teplotě na 5%-nom roztoku kyseliny sírové.

Cínové bronzy

Cínové bronzy — slitiny různých skladeb na základě systému Cu-Sn. Konsolidovaný seznam domácích cínu бронз zpracování tlakem, a jejich zahraničních slitin-analogů je uveden v tabulka. 4.

Konsolidovaný seznam domácích cínu бронз zpracování tlakem, a jejich zahraniční protějšky

Оловянно-фосфористые bronzu:

Značka světové bronzy	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
БрОФ2−0,25	-	-	-
БрОФ4−0,25	С51100	CuSn4 (2.1016)	C5111
-	C53400	-	-
БрОФ6,5−0,15	-	CuSn6 (2.1020)	C5191
-	C51000	-	-
-	C53200	-	-
БрОФ6,5−0,4	-	-	-
БрОФ7−0,2	-	SuSn6 (2.1020)	C5210
БрОФ7−0,2	-	SuSn8 (2.1030)	-
БрОФ8,0−0,3	C52100	Stejné	C5212
-	C52400	-	-

Оловянно-běloba bronzu:

Značka světové bronzy	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
БрОЦ4−3	-	-	-
-	-	CuSn6Zn6 (2.1080)	-

Оловянно-nikl bronz:

Značka světové bronzy	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
-	C72500	CuNi9Sn2 (2.0875)	-
-	C72650	-	-
-	C72700	-	-
-	C72900	-	-

Оловянно-zinek-olověné bronzy:

Značka světové bronzy	Analogové USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
БрОЦС4−4-2,5	-	-	-
-	С54400	-	-
БрОЦС4−4-4	-	-	-

Graf stavu systému Cu-Sn je znázorněno na obr. 12.

Obr. 12 Graf stavu systému Cu-Sn

Fáze α-solidní cínu v mědi (krystalová mřížka kubické гранецентрированная) je tvárný v teplém a studeném stavu.

Fáze β a γ jsou odolné pouze při zvýšených teplotách, a s poklesem teploty rozkládají s velkou rychlostí. Fáze δ (Cu31Sn8, mřížka γ-fáze) — produkt rozpadu γ -fáze (nebo β') při teplotě 520 °C je tvrdý a křehký.

Rozchod δ-fáze na α + Cu3Sn (ε-fáze) začíná při teplotě 350 °C. S poklesem teploty rozchod δ-fáze protéká velmi pomalu (při dlouhodobém отжиге po studené deformace na 70−80%). Prakticky ve slitinách, které obsahují do 20% Sn, ε-fáze chybí.

V technických cínu бронзах obsah cínu v rozmezí od 2 do 14%, méně časté až 20%.

Slitiny systému Cu-Sn v závislosti na obsahu cínu se skládají buď z homogenní krystaly α-solid roztoku, a to buď z krystalů α a эвтектоида α + β.

Proces difúze v cínu бронзах teče pomalu Дендритная struktura zmizí pouze po opakovaných cyklů термомеханической zpracování. Z tohoto důvodu je technologický proces zpracování cínu бронз tlakem затруднителен.

V procesu tavení cínové bronzy раскисляют fosforem, takže většina binární slitiny Cu-Sn obsahují zbytkové množství fosforu. Fosfor je považován za легирующей doplněk při jeho obsahu v slitiny > 0,1%.

Hlavními легирующими přísady cínu бронз, kromě fosforu, jsou olovo, zinek, nikl.

Vliv legovací přísady

Fosfor při interakci s mědí dává chemická sloučenina СизР (14,1% P), která se při teplotě 714 °C s mědí tvoří эвтектику (obsah P — 8,4% (podle hmotnosti). V triple systému Cu-Sn-P při teplotě 628 °C vzniká trojí эвтектика, obsahující, %:80,7 Cu, 14,8 Sn a 4,5 P.

Z stavový diagram systému Cu-Sn-P (obr. 13) je patrné, že při zvyšování obsahu cínu a klesající teplotou mez nasycení, α-solid roztoku dramaticky posunul směrem k měděné rohy.

Obr. 13. Graf stavu systému Cu-Sn-P: — měděný úhel; b — полиметрические řezy měděného rohu systému Cu-Sn-P při konstantním obsahu cínu

Když se obsah v cínu бронзах > 0,3% P naposledy vystupuje v podobě inkluzí фосфидной эвтектики. Cínové bronzy když se obsah v nich je 0,5% P i více snadno zničeny při horkém деформировании, tak jak фосфидная эвтектика se taví. Takže макисмальное obsah fosforu v cínu бронзах zpracování tlakem, je 0,4%. Při takovém obsahu fosforu cínové bronzy mají optimální mechanické vlastnosti, mají zvýšené modul normální pružnosti, meze pružnosti a únavy. Použití žíhání-гомогенизацию, po котороо značná část fosforu přechází na α-solidní řešení, je možné zlepšit деформируемость cínu бронз s vyšším obsahem fosforu.

Malé doplňky zirkonia, titanu, bóru a niobu také zlepšují обрабатываемость cínu бронз tlakem v teplém a studeném stavu.

Olovo je prakticky nerozpustný ve cínu бронзах v pevném stavu. Při затвердевании slitiny vyniká jako samostatná fáze v podobě tmavých inkluzí mezi дендритами. Olovo výrazně zlepšuje hustotu, антифрикционность a обрабатываемость резанием cínu бронз, ale výrazně snižuje jejich mechanické vlastnosti. Антифрикционные cínové bronzy obsahují až 30% Рb.

Zinek je dobře rozpustný v cínu бронзах v pevném stavu a mírně mění strukturu slitiny, výrazně zlepšuje jejich technologické vlastnosti.

Nikl odsadí hranici pevného roztoku α na straně mědi úhel (obr. 14).

Obr. 14. Graf stavu systému Cu-Sn-Ni: a — řez měděný úhel při obsahu 2% niklu; b — oblast limit nasycení pevné roztoku při pokojové teplotě. Měď úhel.

Krystalová mřížka α-solid roztoku pod vlivem niklu se nemění, ale mírně se zvyšuje její parametr (-0,007). Při nízké koncentraci cínu v heterogenní oblasti se objeví nové fáze (Ni4Sn), která v závislosti na rychlosti tuhnutí vyniká, nebo v podobě malých jako krystalů (rychlé chlazení) nebo světle modré inkluze. Ликвидус ve slitinách Cu-Sn při легировании niklem výrazně stoupá. Při teplotě 539 °C dochází эвтектоидное přeměna α + γ na α + β'. Fáze δ' na rozdíl od fáze δ duální systém Cu-Sn поляризуется.

Nikl zvyšuje mechanické vlastnosti a korozní odolnost cínu бронз, rozdrtí jejich struktuře a při obsahu 1% je užitečný doplněk stravy. Při obsahu > 1% Ni slitiny i když povýšený ty, ale zhoršuje se jejich обрабатываемость tlakem. Zvláště dramatický dopad nikl má na оловянно-фосфористые bronzu. Ve stejné době Ni při obsahu v rozmezí 0,5−1% nemá vliv ani na konstrukci, ani na vlastnosti оловянно-zinku die бронз.

Vliv nečistot

Příměs hliníku, hořčíku a křemíku jsou velmi škodlivé v cínu бронзах. Tyto prvky, zařazené do solidní řešení, i když se zvyšují mechanické vlastnosti бронз, nicméně se při tavení intenzivně oxidují a tvoří тугоплавкие oxidy, které hotel sídlí na hranicích zrn, porušují mezi nimi vztah.

Škodlivé pro cínu бронз zpracování tlakem, jsou také příměs arsenu, bismutu, сурьмы, síry a kyslíku. Poslední snižuje антифрикционные vlastnosti cínu бронз.

Korozivní vlastnosti

Cínové bronzy mají dobrou odolnost proti vlivu prostředí (venkovské, průmyslová, přímořská). V mořské vodě jsou více stabilní než měď a mosaz (odolnost бронз při kontaktu s mořskou vodou se zvyšuje s rostoucím obsahem cínu). Nikl zvyšuje korozní odolnost cínu бронз v mořské vodě, a olovo při vysokém obsahu — snižuje. Cínové bronzy jsou odolné proti slané vodě.

Cínové bronzy uspokojivě odolná proti korozi v prostředí přehřáté páry a při teplotě 250 °C a tlaku vyšší než 2,0 Mpa při působení při pokojové teplotě roztoků alkalických suchých plynů (chlor, brom, fluor a jejich vodíkové sloučeniny, oxidy uhlíku a síry, kyslíku), четереххлористого uhlíku a chloridu этила.

Cínové bronzy jsou nestabilní v prostředí minerální (oxid, kyseliny sírové, která zní) a mastné kyseliny, alkálie, čpavek, kyanidu, železitých a sirných sloučenin, plynů (chlor, brom, fluor) při vysoké teplotě, kyselé рудничных vod.

Koroze cínu бронз působením kyseliny sírové se zvyšuje v přítomnosti oxidantů (К2СЮ7, Fe2 (S04)3, atd.) a klesá na 10−15 krát za přítomnosti 0,05% бензилтиоцианата.

Rychlost koroze cínu бронз působením řady látek další v mm/rok:

Báze:

hot …1,52

při teplotě 293 K …0,4−0,8

roztoky amoniaku při pokojové teplotě …1,27−2,54

kyselina octová při pokojové teplotě …0,025−0,6

páry, H2S při teplotě 100 °C …1,3

vlhké sirné plyn …2,5

suché a mokré vodní páry (v závislosti na rychlosti proudění) …0,0025−0,9

Cínové bronzy jsou vystaveny odolností vůči tlaku koroze krakování v nabitém stavu při akci азотнокислой rtuti.

Mosaz, železo, zinek a hliník v procesu galvanické koroze jsou протекторами pro cínu бронз.