Bronz je slitina na bázi mědi a cínu, kde jako legující složky mohou působit berylium, hliník a další prvky, nejčastěji fosfor, hliník, zinek a olovo. Ale přesto, bronz nemůže být slitina mědi se zinkem (pak se získá mosaz) nebo slitiny mědi s niklem.

Relevantnost

Nejznámější cínový bronz je slitina mědi a cínu (většina mědi). Je to jeden z prvních kovů, které člověk zvládl. Toto složení je lidem známé již od starověké doby bronzové. Bronz zůstával po dlouhou dobu strategickým kovem (až do 19. století se z bronzu odlévaly zbraně). Tento kov je pozoruhodný svými vlastnostmi — jako je tvrdost, pevnost, vysoká vyrobitelnost. S objevem bronzu se před člověkem otevřely nejširší vyhlídky. Na našich stránkách se můžete seznámit s cenami barevných kovů a zakoupit bronz.

Vlastnosti

Cínový bronz se špatně zpracovává tlakem, špatně se řeže a ohýbá. Je to odlévací kov a jeho odlévací vlastnosti nejsou horší než u jiných kovů. Vyznačuje se nízkým smrštěním — 1−2%, smrštěním mosazi a litiny = 1,6%, oceli — více než 3%. Proto se bronz úspěšně používá k vytváření složitých uměleckých odlitků. Má vysokou odolnost proti korozi a kluzné vlastnosti. Používá se v chemickém průmyslu k výrobě armatur a jako antifrikční materiál v pohyblivých částech.

Značky bronzů

Cínové bronzy mohou být dodatečně legovány zinkem, hliníkem, niklem, fosforem, olovem, arsenem nebo jinými kovy. Přídavek zinku (ne více než 11%) nemění vlastnosti bronzu, ale výrazně zlevňuje.

Procentuální složení BROF2−0,25 GOST 5017−2006

Slitina	Fe	Ni	Tak jako	Cu	Pb	Zn	R	sn	nečistoty
BROF2−0,25	≤0,05	≤0,2	---	96,7−98,98	≤0,3	≤0,3	0,02−0,3	1−2,5	≤0,3

Bronz s přídavkem zinku se nazývá «admirality bronz» a má velmi vysokou odolnost proti korozi v mořské vodě. Olovo a fosfor umožňují zlepšit kluzné vlastnosti bronzu a dobu provozu pohyblivých částí. Hliníkový bronz je lehký a má vysokou specifickou pevnost.

Procentuální složení BrAZhMts10−3-1,5 GOST 18 175−78

Si	Fe	Mn	Al	Cu	Pb	Zn	R	sn	nečistoty
≤0,1	2−4	1−2	9−11	82,3−88	≤0,03	≤0,5	≤0,01	≤0,1	≤0,7

Je žádaný v dopravním průmyslu. Jeho vysoká elektrická vodivost je důležitá v elektrotechnice. Díly vyrobené z beryliového bronzu při úderu nejiskří, používají se ve výbušném prostředí.

Procentuální složení BrB2 GOST 18 175−78

Slitina	Fe	Si	Al	Cu	Pb	Zn	Být	Ni	nečistoty
BrB2	≤0,15	≤0,15	≤0,15	96,9−98	≤0,005	---	1,8−2,1	0,2−0,5	≤0,6

Řada slitin mědi mezi bronzy nepatří. Nejznámější z nich jsou mosaz (slitina Cu + Zn) a konstantan (Cu + Ni).

Zásobování

Dodáváme certifikované slitiny neželezných kovů a bronzu za nejlepší ceny. Specifikace odráží údaje o procentuálním složení a mechanických vlastnostech výrobků. Je snadné u nás velkoobchodně získat jakékoliv polotovary pro velkosériovou výrobu. Poskytujeme výhodné podmínky pro maloobchodní kupující. Naše společnost se vyznačuje vysokou úrovní služeb a efektivitou služeb.

Nakupujte za výhodnou cenu

Všechny produkty vyrobené ze vzácných a neželezných kovů prodávané společností Evek GmbH splňují GOST a mezinárodní normy kvality. Bronz si můžete koupit v co nejkratším čase ze skladů umístěných na území EU. Vysoká kvalita, dostupné ceny a široká škála produktů definují tvář naší společnosti. Jako náš stálý zákazník můžete počítat se systémem slev. Spolupráce s námi vám pomůže realizovat jakékoli inženýrské nápady. Na vaše objednávky čekáme na webu.

bronzy

Bronzy jsou slitiny na bázi mědi obsahující více než 2,5% (hmotnostních) legujících složek.

V bronzech by obsah zinku neměl překročit obsah součtu ostatních legujících prvků, jinak bude slitina klasifikována jako mosaz.

Název bronzu je dán hlavním legujícím prvkem (hliník, cín atd.), i když v některých případech dvěma nebo třemi (cín-fosfor, cín-zinek, cín-zinek-olovo atd.).

Bezplechové bronzy

Souhrnný seznam tuzemských standardních bezcínových bronzů zpracovaných tlakem a jejich zahraničních analogových slitin je uveden v tabulce. 1.

Konsolidovaný seznam tuzemských standardních bezcínových bronzů zpracovaných tlakem a jejich zahraničních analogových slitin

Nízkolegované bronzy:

Bronzová značka	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko	Poznámka
Brav0.1	-	CuAg0,1 (2,1203)	-	stříbro (ag)
-	-	CuAg0,1P (2,1191)	-	stříbro (ag)
Telurový bronz	14 500 С	CuTeP (2,1546)	-	telur (Te)
-	C19600	-	-	železitý (Fe)
-	C19200	-	-	železitý (Fe)
-	C19500	-	-	železitý (Fe)
-	C19400	CuFe2P (2,1310)	-	železitý (Fe)
-	-	-	C1401	ostatní
BrMg0,3	-	CuMg0,4 (2,1322)	-	ostatní
-	C14200	-	-	ostatní
-	C14700	CuSP (2,1498)	-	ostatní
-	-	CuZn0,5 (2,0205)	-	ostatní
-	-	CuMg0,4 (2,1322)	-	ostatní
-	-	CuMg0,7 (2,1323)	-	ostatní
-	C15100	CuZr (2,1580)	-	ostatní
BrX1	-	-	-	ostatní
-	C18400	CuCrZr (2,1293)	-	ostatní
BrKd1	-	-	-	ostatní
-	-	CuPbIp (2,1160)	-	ostatní

Hliníkové bronzy:

Bronzová značka	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko	Poznámka
BrA5	C60800	CuA15As (2,0918)	-	Al Cu
BrA7	-	CuA18 (2,0920)	-	Al Cu
-	C61400	CuAl8Fe3 (2,0932)	C6140	Al-Fe-Cu
-	C61300	-	-	Al-Fe-Cu
BRAZH9−4	C62300	-	-	Al-Fe-Cu
Stejný	C61900	-	-	Al-Fe-Cu
-	C62400	-	-	Al-Fe-Cu
BrAMts9−2	-	CuA19Mn2 (2,0960)	-	Al-Mn-Cu
BrAMts10−2	-	-	-	Al-Mn-Cu
-	С64200	-	-	Al-Si-Cu
-	С64210	-	-	Al-Si-Cu
BrAZhMts10−3-1b5	-	CuA10Fe3Mn2 (2,0936)	-	Al-Fe-Mn-Cu
BRAZHN10−4-4	C63000	CuA110Ni5Fe4 (2,0966)	-	Al-Fe-Ni-Cu
-	-	CuA111Ni6Fe5 (2,0978)	-	Al-Fe-Ni-Cu
-	-	CuA19Ni3Fe2 (2,0971)	-	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
-	-	-	C6161	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
-	-	-	C6280	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
BRAZHNMts9−4-4−1	C63200	-	C6301	Al-Fe-Mn-Ni-Cu
-	C63800	-	-	Al-Si-Co-Cu a Al-Si-Ni-Cu
-	C64400	-	-	Al-Si-Co-Cu a Al-Si-Ni-Cu

Berylliové bronzy:

Bronzová značka	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
-	C17410	-	-
-	C17510	CuNi2Be (2,0850)	-
-	C17500	CuCo2Be (2,1285)	-
-	C17000	CuBe1.7 (2,1245)	C1700
BrB2	C17200	CuBe2 (2,1447)	C1720
-	-	CuBe2Pb (2,1248)	-
BrBET1.9	-	-	-
BrBNT 1,9 mg	-	-	-

Silikonové bronzy

Bronzová značka	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
-	-	CuNi1,5Si (2,0853)	-
-	C64700	-	-
BrKN1−1	-	CuNi2Si (2,0855)	-
-	-	CuNi3Si (2,0857)	-
-	C70250	-	-
-	C65100	-	-
BrKMts3−1	-	-	-
Stejný	C65500	-	-

manganový bronz

Bronzová značka	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
BrMts5	-	-	-

Tellurový bronz v GOST 18175 nemá zvláštní označení

Tab. 2. Chemické složení bezcínových bronzů (GOST 18175−78) (hmot. zlomek, %)

Značka	Limit obsahu Prvky	Cu	Ag	Al	Být	CD	Cr	Fe	mg	Mn	Ni	P	Pb	Si	sn	Te	Ti	Zn	Součet ostatních prvků
BrA5	min.	odpočinek.	-	4,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
BrA5	Max.	-	-	6.0	-	-	-	0,5	-	0,5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	0,5	1.1
BrA7	min.	odpočinek.	-	6.0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
BrA7	Max.	-	-	8,0	-	-	-	0,5	-	0,5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	0,5	1.1
BrAMts9−2	min.	odpočinek.	-	8,0	-	-	-	_	-	1.5	-	-	-	-	-	-	-	-	-
BrAMts9−2	Max.	-	-	10,0	-	-	-	0,5	-	2.5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	1,0	1.5
BrAMts10−2	min.	odpočinek.	-	9,0	_	-	-	_	-	1.5	-	-	-	-	-	-	-	-	-
BrAMts10−2	Max.	-	-	11.0	-	-	-	0,5	-	2.5	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	1,0	1.7
BRAZH9−4	min.	odpočinek.	-	8,0	-	-	-	2	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
BRAZH9−4	Max.		-	10,0	-	-	-	4	-	0,5	-	0,01	0,01	0,1	0,1	-	-	1	1.7
BrAZhMts10−3-1.5	min.	odpočinek.	-	9,0	-	-	-	2	-	1,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-
BrAZhMts10−3-1.5	Max.		-	11.0	-	-	-	4	-	2,0	-	0,01	0,03	0,1	0,1	-	-	0,5	0,7
BRAZHN10−4-4	min.	odpočinek.	-	9.5	-	-	-	3.5	-	-	3.5	-	-	-	-	-	-	-	-
BRAZHN10−4-4	Max.	-	-	11.0	-	-	-	5.5	-	0,3	5.5	0,01	0,02	0,1	0,1	-	-	0,3	0,6
BRAZHNMts9−4-4−1	min.	odpočinek.	-	8.8	-	-	-	4	-	0,5	4,0	-	-	-	-	-	-	-	-
BRAZHNMts9−4-4−1	Max.	-	-	11.0	-	-	-	5	-	1.2	5,0	0,01	0,02	0,1	0,1	-	-	0,5	0,7
BrB2	min.	odpočinek.	-	-	1.8	-	-	-	-	-	0,2	-	-	-	-	-	-	-	-
BrB2	Max.	-	-	0,2	2.1	-	-	0,15	-	-	0,5	-	0,05	0,15	-	-	-	-	0,5
BrBNT1.9	min.	odpočinek.	-	-	1,85	-	-		-	-	0,2	-	-	-	-	-	0,10	-	-
BrBNT1.9	Max.	-	-	0,2	2.1	-	-	0,15	-	-	0,4	-	0,05	0,15	-	-	0,25	-	0,5
BrBNT 1,9 mg	min.	odpočinek.	-	-	1,85	-	-	-	0,07	-	0,2	-	-	-	-	-	0,10	-	-
BrBNT 1,9 mg	Max.	-	-	0,2	2.1	-	-	0,15	0,13	-	0,4	-	0,05	0,15	-	-	0,25	-	0,5

Tab. 3. Charakteristické vlastnosti a druhy polotovarů z bezcínových bronzů

Bronzová značka	Charakteristické vlastnosti	Druhy polotovarů
BrAMts9−2	vysoký odpor při střídavém zatížení	pásy, pásky, tyče, dráty, výkovky
BRAZH9−4	vysoké mechanické vlastnosti, dobré kluzné vlastnosti, odolné proti korozi	tyče, trubky, výkovky
BrAZhMts10−3-1.5	špatně se deformuje za studena, deformuje se za tepla, vysoká pevnost při zvýšených teplotách, odolná proti korozi, vysoká odolnost proti erozi a kavitaci	tyče, trubky, dráty, výkovky
BRAZHN10−4-4	špatně se deformuje za studena, deformuje se za tepla, vysoká pevnost při zvýšených teplotách, odolná proti korozi, vysoká odolnost proti erozi a kavitaci	tyče, trubky, výkovky
BrB2, BrBNT1,9	vysoká pevnost a odolnost proti opotřebení, vysoké pružinové vlastnosti, dobré kluzné vlastnosti, střední elektrická a tepelná vodivost, velmi dobrá deformovatelnost při vytvrzení	pásy, pásky, tyče, trubky, dráty
BrKMts3−1	odolný proti korozi, svařitelný, tepelně odolný, vysoká pevnost v tlaku	plechy, pásy, pásky, tyče, dráty
BrKN1−3	vysoké mechanické a technologické vlastnosti, odolnost proti korozi, dobré kluzné vlastnosti	plechy, pásy, pásky, tyče, dráty

Obr 1. Schéma stavu systému (rovnovážný stav) Obr.

Z diagramu je patrné, že maximální rozpustnost hliníku v mědi v pevném stavu je 9,4% (hmotn.). Se zvýšením teploty z 565 na 1037 °C rozpustnost hliníku v mědi klesá a dosahuje 7,5%.

Mezi stabilní fáze systému Cu-Al patří fáze α, β, γ2 a α2.

Fáze α je primární pevný roztok, izomorfní, s elementární plošně centrovanou kubickou krystalovou mřížkou. Při pomalém ochlazování slitiny na teplotu 400 °C tvoří α-fáze řád krátkého dosahu, což vede k znatelnému poklesu jejího elektrického odporu, který pokračuje i při teplotách pod 200 °C v důsledku eliminace stohovací chyby.

Fáze β je tuhý roztok vzniklý na základě stechiometrického složení Cu3Al přímo z taveniny o teplotě 1036−1079°C, s elementárně centrovanou kubickou krystalovou mřížkou. Fáze β je plastická, elektricky vodivá a stabilní nad 565 °C. Při rychlém ochlazení slitiny (rychlostí >2°C/min) dochází k prudkým přeměnám martenzitického typu za vzniku mezifází (obr. 1). Při pomalém ochlazování (2°C/min) se β-fáze rozkládá na eutektoid α+γ2 za vzniku hrubozrnné fáze γ2, která se vysráží ve formě souvislých řetězců, což činí slitinu křehkou. Fáze γ2 (Cu9Al4) vytvořená z fáze γ' je stabilní při nízkých teplotách, křehká a tvrdá, s elektrickou vodivostí nižší než má β-fáze.

Fáze α2, která vzniká při teplotě 363 °C jako výsledek peritektoidní reakce mezi fázemi α a γ2, má plošně centrovanou kubickou krystalovou mřížku, ale s odlišnými parametry.

Metastabilní fáze ve slitinách: β1 — s elementární centrovanou kubickou krystalovou mřížkou (a — 5,84 Å, Al — 11,9%), uspořádané; β' — s elementární plošně centrovanou kubickou krystalovou mřížkou (Al — 11,6%), velmi deformovaná; β1' — s elementární kosočtvercovou krystalovou mřížkou (a = 3,67 Å, c = 7,53 Å, Al — 11,8%), uspořádané; γ1-fáze s elementárním ortorombickým článkem (a = 4,51 Á, b = 5,2 Á, c = 4,22 Á, Al — 13,6%), seřazeno. Předpokládá se, že existují další fáze, které jsou variací β1' fáze.

Stanovení struktury slitin Cu-Al je obtížné. Pro získání rovnovážných struktur slitin jsou zapotřebí velmi vysoké rychlosti ochlazování (od 1 do 8 °C/min, v závislosti na obsahu hliníku). Takové struktury se odhalují při leptání slitin chloridem železitým.

Leptání chloridem železitým však ne vždy umožňuje spolehlivě určit fáze ve slitinách chlazených konvenční rychlostí. V tomto případě se používají speciální techniky využívající elektrolytického leštění k odhalení skutečné struktury slitin Cu-Al.

Strukturu binárních slitin měď-hliník a vícesložkových bronzů na bázi systému měď-hliník v rovnovážném stavu určuje fázový diagram (obr. 2).

Rýže. 2. Schéma fázových přeměn hliníkového bronzu s obsahem hliníku 12,07% (hmot.)

Avšak za výrobních podmínek, při odlévání ingotů a předvalků, jejich zpracování tlakem v horkém a studeném stavu, se rychlosti chlazení a ohřevu výrazně liší od těch, při kterých byl konstruován diagram rovnovážného stavu.

Proto se struktury litých a deformovaných polotovarů liší od těch, které určuje rovnovážný stavový diagram.

Pro stanovení vlastností a mikrostruktury slitin v metastabilním stavu jsou sestrojeny křivky ve tvaru C ukazující kinetiku fázové transformace v závislosti na rychlosti ochlazování a izotermické expozici při teplotách pod teplotou eutektoidní transformace.

Jednofázové slitiny (α-hliníkové bronzy) jsou tvárné a dobře se opracovávají tlakem, dvoufázové slitiny (α+γ2-hliníkové bronzy) s vysokým obsahem hliníku jsou méně tvárné a používají se především jako slévárny.

Je třeba poznamenat, že skutečný obsah hliníku v průmyslových slitinách se velmi liší, což ovlivňuje stabilitu mechanických vlastností litých a deformovaných polotovarů z hliníkových bronzů.

Změny mechanických vlastností tlakově upravených hliníkových bronzů (pevnost v tahu σv, úměrnost σpts a mez kluzu σ0,2, relativní prodloužení — δ a zúžení ψ, rázová houževnatost an (KS) a tvrdost podle Brinella (HB) v závislosti na obsahu hliníku, jak je znázorněno na Obr.

Rýže. 3. Změna mechanických vlastností Cu-Al hliníkových bronzů v závislosti na obsahu hliníku:

a — pásy deformované o 40% a žíhané při teplotě 650 °C po dobu 30 minut;

b — lisované tyče a trubky z hliníkového bronzu BrAZhMts10−3-1.5

Tato vlastnost hliníkových bronzů je zohledněna v zahraničních národních normách (USA, Německo, Velká Británie, Francie atd.). V těchto zemích je pro zvýšení stability mechanických vlastností hliníkových bronzů v nich stanoven užší rozsah obsahu hliníku, který je přibližně 1,5−2krát menší než u podobných bronzů používaných v zemích SNS (viz slitiny podle GOST 493, GOST 17328 a zahraniční analogové slitiny).

V USA, Francii, Japonsku existují skupiny bronzů typu BrAZhMts, u kterých se požadovaných mechanických vlastností dosahuje pouze změnou obsahu hliníku.

Vliv legujících prvků na vlastnosti hliníkových bronzů

Legování dvousložkových hliníkových bronzů různými prvky výrazně mění jejich vlastnosti. Hlavními legujícími prvky slitin Cu-Al jsou železo, mangan a nikl. V hliníkových bronzech zpravidla obsah železa a niklu nepřesahuje 5,5, manganu 3% (hmotn.).

Žehlička v pevném stavu je mírně rozpustný ve slitinách Cu-Al a tvoří s hliníkem intermetalickou sloučeninu složení Fe3Al, která se vysráží jako nezávislá fáze ve formě jemných částic. Při obsahu slitin kolem 1% Fe se tvoří nevýznamné množství jemně rozptýlených částic, které se nacházejí v blízkosti eutektoidní oblasti (α + γ2) a rámují ji. S nárůstem obsahu železa se však jejich počet zvyšuje. Při obsahu 4% Fe se tedy tvoří jemně rozptýlené částice Fe3Al jak v oblasti α + γ2, tak v oblasti α. Jemné částice intermetalické sloučeniny Fe3Al zabraňují růstu zrn v hliníkových bronzech při vysokých teplotách. Vlivem železa, které výrazně zlepšuje mechanické vlastnosti a zpožďuje teplotu rekrystalizace, mizí u hliníkových bronzů jev tzv. «spontánního žíhání", což vede ke zvýšení křehkosti slitin. Železo brousící strukturu zastavuje tvorbu ve slitinách Cu-Al obsahujících 8,5−11,0% Al hrubozrnné fáze γ2, která se sráží ve formě souvislých řetězců a způsobuje křehkost.

Železo v závislosti na svém obsahu ve slitině ovlivňuje strukturu, fázové přeměny a vlastnosti hliníkových bronzů následovně: při obsahu do 1,2% je v tuhém roztoku (α-fáze), při vyšším obsahu uvolňuje se ve formě samostatných globulárních inkluzí, které jsou v binárních a ternárních slitinách obsahujících nikl obvykle reprezentovány k-fází. Přibližné složení k-fáze: 85% Cu, 10% Al a 5% Fe; když je obsah ve slitině od 1,2 do 5,5%, železo má silný modifikační účinek na změnu primárního zrna v litých předvalcích; při obsahu bronzu > 5,5% Fe tento efekt mizí. V průmyslových hliníkových bronzech proto obsah železa obvykle nepřesahuje 4%.

Železo zpevňuje hliníkové bronzy zvýšením pevnosti tuhého roztoku (α-fáze) a vysrážením k-fáze. Slitiny s vysokým obsahem železa typu BrAZh10−10 se vyznačují zvýšenou odolností proti abrazivnímu opotřebení a erozi, ale jsou méně stabilní v mořské vodě.

Dodatečným legováním slitin systému Cu-Al-Fe s manganem a niklem se výrazně zvyšují jejich pevnostní charakteristiky a korozní odolnost, mění se struktura a složení k-fáze.

Mangan dobře se rozpouští v hliníkových bronzech v pevném stavu. Při obsahu Mn > 2% ve slitinách systému Cu-Al se znatelně zrychluje přeměna fází α + γ2 na fázi β (mangan snižuje eutektoidní teplotu a oddaluje rozklad β-fáze); při obsahu Mn >8% k rozkladu β-fáze prakticky nedochází.

Znakem příměsí manganu do hliníkových bronzů je také výskyt jehličkovitých zárodků β-fáze po ochlazení až do přeměny β-fáze na α+ γ2.

Vznik jehličkovitých zárodků α-fáze je patrný zejména při žíhání velkých polotovarů. Proto se při odlévání lodních vrtulí s tloušťkovými rozdíly od 15 do 400 mm hojně používají speciální hliníkovo-manganové bronzy s vysokým obsahem manganu.

U bronzů typu BrAZh10−4 a BrAZh9−4 je mangan hlavním prvkem, který určuje kinetiku β-fázové přeměny při ohřevu a zlepšuje jejich hloubkovou prokalitelnost. V těchto bronzech je povolen obsah Mn do 1,5%. Se zvýšením obsahu Mn z 2 na 5% však tvrdost hliníkových bronzů po kalení při teplotě 800−1000 °C klesá. Proto, aby se zvýšila tvrdost hliníkových bronzů během tepelného zpracování, neměly by obsahovat více než 0,5% Mn.

Mangan zvyšuje mechanické a korozní vlastnosti a zlepšuje technologické vlastnosti slitin Cu-Al. Hliníkové bronzy legované manganem se vyznačují zvýšenou odolností proti korozi, mrazuvzdorností a vysokou deformovatelností za tepla i za studena.

Nikl, neomezeně rozpustný v pevném stavu v mědi, je prakticky nerozpustný v hliníku (při teplotě 560 °C je rozpustnost 0,02%). Nikl zvyšuje oblast α-fáze v systémech Cu-Al a Cu-Al-Fe. Ve slitinách Cu-Al-Ni se pod vlivem niklu oblast tuhého roztoku s klesající teplotou výrazně posouvá směrem k úhlu mědi, takže mohou být vystaveny precipitačnímu kalení. Precipitační vytvrzovací schopnost těchto slitin se nachází při obsahu 1% Ni. Nikl zvyšuje teplotu eutektoidního rozkladu β na α+γ2 až na 615 °C, zpomaluje přeměnu α+γ2 na β při zahřívání. Vliv niklu je zvláště patrný, když je jeho obsah vyšší než 1,5%. Když tedy slitina obsahuje 2% Ni, objeví se p-fáze při teplotě 790 °C a při obsahu 4% Ni při teplotě 830 °C.

Nikl příznivě ovlivňuje strukturu eutektoidu α + γ2 a pseudoeutektoidu α + β, výrazně zvyšuje odolnost fázových přeměn β-fáze a při lití a kalení přispívá k větší tvorbě množství metastabilního β '-fáze martenzitového typu. V tomto případě α-fáze získává zaoblenější tvar, struktura se stává jednotnější a disperzita eutektoidu se zvyšuje.

Legování hliníkových bronzů niklem výrazně zlepšuje jejich fyzikální a mechanické vlastnosti (tepelná vodivost, tvrdost, únavová pevnost), odolnost proti chladu a kluzné vlastnosti, odolnost proti korozi a erozi v mořské vodě a slabých roztocích kyseliny chlorovodíkové; tepelná odolnost a teplota rekrystalizace bez znatelného zhoršení technologických vlastností. Obsah niklu ve slitinách výrazně zvyšuje modifikační účinek železa.

Hliníkové bronzy systému Cu-Al-Ni se používají zřídka. Nikl se zpravidla zavádí do hliníkových bronzů v kombinaci s jinými prvky (hlavně se železem). Nejpoužívanější hliníkový bronz typu BrAZhN10−4-4. Optimálních vlastností těchto bronzů je dosaženo při poměru Fe: Ni 1:1. Pokud tyto bronzy obsahují 3% Ni a 2% Fe, může se k-fáze vysrážet ve dvou formách: ve formě malých zaoblených vměstků tuhého roztoku na bázi železa legovaného hliníkem a niklem a ve formě tenkých destiček, intermetalická sloučenina složení NiAl.

Nejrozšířenější deformované hliníkové bronzy těchto systémů: Cu-Al, Cu-Al-Fe, Cu-Al-Mn, Cu-Al-Fe-Mn, Cu-Al-Fe-Ni.

Hliníkové bronzy se vyznačují vysokou odolností proti korozi v roztocích kyseliny uhličité, stejně jako v roztocích většiny organických kyselin (octová, citrónová, mléčná atd.), ale jsou nestabilní v koncentrovaných minerálních kyselinách. V roztocích síranových solí a žíravých alkálií jsou stabilnější jednofázové hliníkové bronzy se sníženým obsahem hliníku.

Hliníkové bronzy jsou méně náchylné na korozní únavu než jiné materiály.

Vlastnosti zpracování kovaných hliníkových bronzů

Aby se získaly homogenní deformované polotovary se zlepšenými mechanickými vlastnostmi a vysokou únavovou pevností, doporučuje se hliníkové bronzy odlévat kontinuálním způsobem a následné zpracování speciální metodou včetně následujících operací:

a) zpracování litého sochoru za tepla s celkovým snížením až o 30%;

b) tepelné zpracování při dané teplotě (t0) s odchylkou ±2°C (ohřev na danou teplotu, výdrž 20 minut na každých 25 mm průřezu materiálu);

c) kalení ve vodě nebo oleji při teplotě 600 °C;

d) tlakové zpracování za tepla při teplotě o 35−50 °C nižší, než je teplota přijatá během tepelného zpracování ve fázi «b» v závislosti na obsahu hliníku ve slitině (obsah hliníku musí být stanoven s přesností ± 0,02%). Teplota tepelného zpracování je určena empirickým vzorcem:

t=(1990 — 1000A)°С,

kde A je obsah hliníku ve slitině, % (hmotnostní).

Grafická závislost teploty na obsahu hliníku při tepelném a druhém opracování za tepla tlakem hliníkových bronzů je na Obr. 4.

Rýže. 4. Závislost teploty na obsahu hliníku při tepelném a tepelném zpracování tlakem hliníkových bronzů:

1 — teplota tepelného zpracování;

2 — vysoká pracovní teplota

Berylliové bronzy (slitiny mědi a berylia)

Berylliové bronzy jsou unikátní slitiny díky jejich příznivé kombinaci dobrých mechanických, fyzikálně-chemických a antikorozních vlastností. Tyto slitiny po kalení a rafinaci mají vysokou pevnost v tahu, elasticitu, kluz a únavovou únavu, vyznačují se vysokou elektrickou vodivostí, tepelnou vodivostí, tvrdostí, vysokou odolností proti tečení, vysokou cyklickou pevností s minimální hysterezí, vysokou odolností proti korozi a korozní únavě. Jsou mrazuvzdorné, nemagnetické a při úderu nejiskří. Proto se beryliové bronzy používají k výrobě pružin a částí pružin pro kritické účely, včetně membrán a částí hodinového mechanismu.

Rýže. 5. Schéma stavu systému Cu-Be

Z diagramu je vidět, že měď s beryliem tvoří řadu pevných roztoků. Plocha pevného roztoku α při teplotě 864 °C dosahuje 2,7% (hmotn.). S klesající teplotou se hranice rozpustnosti oblasti α posouvá poměrně prudce směrem k mědi. Při teplotě eutektoidní transformace 608 °C je 1,55% a při teplotě 300 °C klesá na 0,2%, což ukazuje na možnost rafinace beryliových bronzů.

Výrazná změna koncentrace berylia v α-pevném roztoku s klesající teplotou přispívá k precipitačnímu vytvrzování Cu-Be slitin. Vliv precipitačního zpevnění slitin Cu-Be na obsah berylia je znázorněn na Obr. 6.

Rýže. Obr. 6. Vliv obsahu berylia na vliv precipitačního kalení Cu-Be slitin: 1 — kalení při teplotě 780 °C; 2 — kalení při teplotě 780 °C + popouštění při teplotě 300 °C

Tepelné zpracování beryliových bronzů se provádí při teplotě 750−790 °C s následným ochlazením ve vodě, aby se získal přesycený pevný roztok. V tomto stavu beryliové bronzy snadno snášejí ohýbání, tažení a další typy deformace. Druhá operace tepelného zpracování — temperování se provádí při teplotě 300−325°C. V tomto případě se uvolní β'-fáze. Tyto precipitáty jsou spojeny s výraznými napětími v krystalové mřížce, která způsobují zvýšení tvrdosti a pevnosti slitin.

V důsledku eutektoidní přeměny β-fáze při teplotě pod 608 °C vzniká eutektoid α + β'. Fáze α má plošně centrovanou kubickou mřížku, jejíž parametr se s rostoucím obsahem berylia snižuje. Fáze β má kubickou tělesně centrovanou mřížku s neuspořádaným uspořádáním atomů. Krystalová struktura β'-fáze je stejná jako u β-fáze, ale je v ní pozorováno uspořádané uspořádání atomů berylia.

V praxi se binární slitiny mědi a berylia téměř nepoužívají, rozšířily se tří a vícesložkové slitiny.

Pro zpomalení procesů fázových přeměn a rekrystalizace pro získání jednotnější struktury se do slitin Cu-Be zavádí nikl nebo kobalt a také železo. Celkový obsah niklu, kobaltu a železa v beryliových bronzech se pohybuje od 0,20 do 0,60% (hmot.), včetně niklu a kobaltu — od 0,15 do 0,35% (hmot.).

Zavedení titanu do slitin Cu-Be, který tvoří s beryliem zpevňující fázi, v nich zpomaluje difúzní procesy. Titan jako povrchově aktivní prvek snižuje koncentraci berylia podél hranic zrn a snižuje rychlost difúze v těchto zónách. V berylliovém bronzu s přísadami titanu je pozorován rovnoměrný rozpad a v důsledku toho je pozorováno rovnoměrnější vytvrzení.

Titan má nejpříznivější vliv na vlastnosti beryliového bronzu v přítomnosti niklu. Díky přídavku titanu a niklu lze obsah berylia ve slitinách snížit na 1,7−1,9% (hmotn.).

Mangan ve slitinách Cu-Be může částečně nahradit berylium bez znatelného poklesu pevnosti. Slitiny Cu + 1% Be + 5−6% Mn a Cu + 0,5% Be + 10% Mn se po precipitačním vytvrzení blíží mechanickým vlastnostem beryliového bronzu jakosti BrB2.

Přídavky hořčíku v malých množstvích (0,1%) zvyšují účinek precipitačního vytvrzování beryliového bronzu a v rozsahu od 0,1 do 0,25% výrazně snižují jeho tažnost.

Olovo, vizmut a antimon pro beryliové bronzy jsou velmi škodlivé nečistoty, které zhoršují jejich tvarovatelnost za tepla.

Ve standardních slitinách Cu-Be je povolen obsah Al a Si ne více než 0,15% každého prvku. V takových koncentracích tyto prvky nepříznivě neovlivňují vlastnosti slitin.

manganové bronzy

Manganové bronzy se vyznačují vysokými mechanickými vlastnostmi. Tyto slitiny jsou výborně zpracovatelné za tepla i za studena a umožňují až 80% deformaci při válcování za studena.

Manganové bronzy se vyznačují odolností proti korozi, vysokou tepelnou odolností, a proto se používají k výrobě dílů a výrobků pracujících při zvýšených teplotách. V přítomnosti manganu se teplota rekrystalizace mědi zvýší o 150−200 °C.

Rýže. 7. Schéma stavu soustavy Cu-Mn

Mangan je při zvýšených teplotách nekonečně rozpustný v mědi v kapalném i pevném stavu. Když slitina obsahuje 36,5% hořčíku (hmot.), teploty likvidu a solidu systému jsou stejné a rovnají se 870 ± 5 °C. Jak teplota klesá, dochází k řadě transformací a dochází k oddělování nových fází. Oblast pevného roztoku y klesá s klesající teplotou. Manganové bronzy obsahující méně než 20% hořčíku, v teplotním rozmezí od pokojové teploty do bodu tání, jsou jednofázové. Na Obr. 8. ukazuje závislost mechanických vlastností manganových bronzů na obsahu manganu.

Rýže. Obr. 8. Změna mechanických vlastností slitin Cu-Mn v závislosti na obsahu manganu: a — mez kluzu σ0,2; b — mez pevnosti σb; c — relativní prodloužení δ

Nejpoužívanějším bronzem je BrMts5, který se dobře deformuje v teplých i studených podmínkách, má vysokou odolnost proti korozi a zachovává si své vlastnosti i při zvýšených teplotách.

Silikonové bronzy

Křemíkové bronzy se vyznačují vysokými mechanickými, pružnými a kluznými vlastnostmi, odolností proti korozi a odolností proti opotřebení. Tyto slitiny se výborně opracovávají tlakem za tepla i za studena, dobře se svařují s ocelí, pájejí měkkou i tvrdou pájkou. Nejsou magnetické, při úderu nejiskří a neztrácejí tažnost při velmi nízkých teplotách.

Stavový diagram slitiny systému Cu-Si:

Rýže. 9. Stavový diagram soustavy Cu-Si

Jak je patrné z diagramu, hranice tuhého roztoku α při teplotě 830 °C dosahuje 5,4% Si (hmotnostně) a s klesající teplotou se posouvá směrem k mědi. Fáze α má plošně centrovanou kubickou mřížku s parametrem a=(3,6077+0,00065k) Å, kde k je koncentrace křemíku, %.

Při teplotě > 577 °C se napravo od hranice α-pevného roztoku objeví nová ko-fáze s hexagonální uzavřenou mřížkou (a=2,5550 Å, c=4,63644 Å). Charakteristickým rysem fáze k je patrná změna barvy v polarizovaném světle ze světlé na tmavě hnědou. Při teplotě 557 °C dochází k fázové transformaci na → α+ γ.

Charakter změny křemíku v α-pevném roztoku s klesající teplotou ukazuje na možnost zušlechťování některých slitin systému Cu-Si. Vliv precipitačního zpevnění slitin je však vyjádřen slabě a v praxi se nevyužívá.

Nejpoužívanější křemíkové bronzy s přídavkem manganu a niklu. Méně běžně se používají dvousložkové bronzy a s přísadami cínu, zinku, železa a hliníku.

Legováním měděno-křemíkových bronzů manganem lze výrazně zlepšit jejich mechanické vlastnosti a odolnost proti korozi.

Stavový diagram systému Cu-Si-Mn:

Rýže. 10. Stavový diagram soustavy Cu-Si-Mn. Izoterma nasycení oblasti tuhého roztoku

Přes posun hranice oblasti α s klesající teplotou směrem k úhlu mědi je účinek zušlechťování slitin Cu-Si-Mn slabě vyjádřen.

Přísady niklu výrazně zvyšují mechanické vlastnosti křemíkových bronzů. Křemík a nikl tvoří intermetalickou sloučeninu (Ni2Si), která se znatelně rozpouští v mědi. S poklesem teploty (z 900 na 500 °C) se rozpustnost Ni2Si v mědi prudce snižuje a rozptýlené částice intermetalické sloučeniny, které se v tomto případě uvolňují, zpevňují slitiny. Tepelné zpracování (kalení, stárnutí) umožňuje zvýšit pevnostní charakteristiky a tvrdost těchto slitin téměř 3x ve srovnání se slitinami žíhanými. Po kalení mají slitiny Cu-Si-Ni vysokou tažnost a vynikající zpracovatelnost za studena.

Změna pevnosti v tahu těchto slitin v závislosti na obsahu Ni2Si a způsobu tepelného zpracování:

Rýže. Obr. 11. Změna pevnosti slitin systému Cu-Ni-Si v závislosti na obsahu Ni2Si a způsobu tepelného zpracování: 1 — kalení při teplotě 900−950°C; stárnutí při teplotě 350−550 °C; 2 — žíhání při teplotě 800 °C; 3 — kalení při teplotě 900−950°C

Přísady kobaltu a chrómu působí na křemíkové bronzy stejně jako nikl, efekt precipitačního vytvrzování slitin pod vlivem silicidů kobaltu a chromu je však mnohem slabší.

Přísady malého množství Sn (do 0,5%) výrazně zvyšují a železo snižuje korozní odolnost křemíkových bronzů. Z tohoto důvodu by v křemíkových bronzech zpracovávaných tlakem neměl obsah Fe překročit 0,2−0,3% (hmot.).

Přídavek Zn v rozsahu od 0,5 do 1,0% při tavení křemíkových bronzů zlepšuje jejich technologické vlastnosti.

Legováním křemíkových bronzů hliníkem se zvyšuje jejich pevnost a tvrdost, avšak slitiny systému Cu-Si-Al si nezískaly oblibu pro špatné svařování a pájení.

Škodlivé nečistoty v křemíkových bronzech zpracovávaných tlakem jsou arsen, fosfor, antimon, síra a olovo.

Korozní vlastnosti křemíkových bronzů

Silikonové bronzy mají vynikající odolnost proti korozi při vystavení mořskému, průmyslovému a venkovskému ovzduší, sladké a mořské vodě (při průtoku 1,5 m/s), horkým a studeným roztokům a studeným koncentrovaným alkáliím a kyselině sírové, studeným roztokům chlorovodíkové a organické kyseliny, chloridy a sírany lehkých kovů. Jsou poměrně stabilní v atmosféře suchých plynů: chloru, bromu, fluoru, sirovodíku, fluorovodíku a chloridů, oxidu siřičitého a amoniaku, ale za přítomnosti vlhkosti v těchto médiích korodují.

Křemíkové bronzy jsou však málo odolné vůči hydroxidu hlinitému, chloridům těžkých kovů a síranům. Rychle korodují také v kyselých důlních vodách obsahujících Fe2 (SO4)3 a také v roztocích solí kyselin chromových.

Vlastnosti tepelného zpracování křemíkových bronzů

Lesklé žíhání křemíkových bronzů (včetně ohřevu a chlazení) se účelně provádí ve vodní páře. Oxidové filmy vzniklé na povrchu polotovarů při žíhání se snadno odstraní leptáním při pokojové teplotě v 5% roztoku kyseliny sírové.

Cínové bronzy

Cínové bronzy jsou slitiny různého složení na bázi systému Cu-Sn. Souhrnný seznam tuzemských tlakově upravených cínových bronzů a jejich zahraničních analogových slitin je uveden v tabulce. 4.

Konsolidovaný seznam tuzemských tlakově upravených cínových bronzů a jejich zahraničních analogů

Cín-fosforové bronzy:

Značka domácího bronzu	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
BrOF2−0,25	-	-	-
BrOF4−0,25	С51100	CuSn4 (2,1016)	C5111
-	C53400	-	-
BrOF6,5−0,15	-	CuSn6 (2,1020)	C5191
-	C51000	-	-
-	C53200	-	-
BrOF6,5−0,4	-	-	-
BrOF7−0,2	-	SuSn6 (2,1020)	C5210
BrOF7−0,2	-	SuSn8 (2,1030)	-
BrOF8,0−0,3	C52100	Stejný	C5212
-	C52400	-	-

Cín-zinkové bronzy:

Značka domácího bronzu	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
BrOC4−3	-	-	-
-	-	CuSn6Zn6 (2,1080)	-

Cín-niklové bronzy:

Značka domácího bronzu	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
-	C72500	CuNi9Sn2 (2,0875)	-
-	C72650	-	-
-	C72700	-	-
-	C72900	-	-

Cín-zinek-olověné bronzy:

Značka domácího bronzu	analog USA	Analogové Německo	Analogové Japonsko
BrOCS4−4-2,5	-	-	-
-	С54400	-	-
BROCs4−4-4	-	-	-

Stavový diagram soustavy Cu-Sn je na Obr. 12.

Rýže. 12 Schéma stavu soustavy Cu-Sn

α-pevný roztok cínu v měděné fázi (obličejově centrovaná kubická krystalová mřížka) je plastický v horkém i studeném stavu.

Fáze β a γ jsou stabilní pouze při zvýšených teplotách a s klesající teplotou se rozkládají vysokou rychlostí. Fáze δ (Cu31Sn8, mřížka γ-fáze) je produktem rozkladu γ-fáze (neboli β') při teplotě 520 °C, tvrdý a křehký.

Rozklad δ-fáze na α + Cu3Sn (ε-fáze) začíná při teplotě 350 °C. S klesající teplotou probíhá rozklad δ fáze extrémně pomalu (při dlouhodobém žíhání po deformaci za studena o 70−80%). V praxi ve slitinách obsahujících až 20% Sn chybí fáze ε.

V technických cínových bronzech se obsah cínu pohybuje od 2 do 14%, méně často do 20%.

Slitiny systému Cu-Sn se v závislosti na obsahu cínu skládají buď z homogenních krystalů α-pevného roztoku, nebo z α krystalů a eutektoidu α + β.

Proces difúze v cínových bronzech probíhá pomalu, dendritická struktura mizí až po několika cyklech termomechanického zpracování. Z tohoto důvodu je technologický proces zpracování cínových bronzů tlakem obtížný.

Při procesu tavení dochází k deoxidaci cínových bronzů fosforem, takže většina binárních slitin Cu-Sn obsahuje zbytkové množství fosforu. Fosfor se považuje za legovací přísadu, pokud je jeho obsah ve slitině > 0,1%.

Hlavními legujícími přísadami cínových bronzů jsou kromě fosforu olovo, zinek a nikl.

Vliv legovacích přísad

Fosfor při interakci s mědí poskytuje chemickou sloučeninu Cu3P (14,1% P), která tvoří s mědí eutektikum při teplotě 714 °C (obsah P je 8,4% (hmot.). V ternu Cu-Sn-P systému při teplotě 628 °C vzniká ternární eutektikum obsahující, %: 80,7Cu, 14,8 Sn a 4,5P.

Ze stavového diagramu systému Cu-Sn-P (obr. 13) je patrné, že s nárůstem obsahu cínu a poklesem teploty se mez nasycení roztoku α-pevné látky prudce posouvá směrem k úhlu mědi. .

Rýže. 13. Schéma stavu soustavy Cu-Sn-P: a — úhelník mědi; b — polymetrické řezy měděného rohu systému Cu-Sn-P při konstantním obsahu cínu

Při obsahu v cínových bronzech > 0,3% P se tento vysráží ve formě inkluzí fosfidového eutektika. Cínové bronzy s obsahem 0,5% P a více se snadno ničí při deformaci za tepla, protože fosfidové eutektikum je roztaveno. Proto je maximální obsah fosforu v tlakově opracovaných cínových bronzech 0,4%. Při takovém obsahu fosforu mají cínové bronzy optimální mechanické vlastnosti, mají zvýšený modul normální pružnosti, meze pružnosti a únavy. Aplikací žíhání-homogenizace, po které přechází významná část fosforu do α-pevného roztoku, je možné zlepšit deformovatelnost cínových bronzů s vysokým obsahem fosforu.

Malé přísady zirkonu, titanu, boru a niobu také zlepšují zpracovatelnost cínových bronzů za tepla i za studena.

Olovo je v pevných cínových bronzech prakticky nerozpustné. Když slitina ztuhne, oddělí se jako nezávislá fáze ve formě tmavých inkluzí mezi dendrity. Olovo znatelně zlepšuje hustotu, tření a obrobitelnost cínových bronzů, ale výrazně snižuje jejich mechanické vlastnosti. Antifrikční cínové bronzy obsahují až 30% Pb.

Zinek je vysoce rozpustný v cínových bronzech v pevném stavu a mírnou změnou struktury slitin znatelně zlepšuje jejich technologické vlastnosti.

Nikl posouvá hranici tuhého roztoku α směrem k úhlu mědi (obr. 14).

Rýže. 14. Schéma stavu soustavy Cu-Sn-Ni: a — řez měděným rohem s obsahem 2% niklu; (b) oblast limitního nasycení pevného roztoku při teplotě místnosti. Měděný roh.

Krystalová mřížka α-pevného roztoku se vlivem niklu nemění, ale její parametr se mírně zvyšuje (-0,007 A). Při nízké koncentraci cínu se v heterogenní oblasti objevuje nová fáze (Ni4Sn), která se v závislosti na rychlosti tuhnutí vysráží buď ve formě malých jehličkovitých krystalů (rychlé ochlazení) nebo světle modrých inkluzí. Likvidus ve slitinách Cu-Sn se při legování niklem znatelně zvyšuje. Při teplotě 539 °C dochází k eutektoidní přeměně α + γ na α + β'. Fáze δ' je na rozdíl od fáze δ binárního systému Cu-Sn polarizovaná.

Nikl zlepšuje mechanické vlastnosti a korozní odolnost cínových bronzů, zjemňuje jejich strukturu a při obsahu 1% je užitečným aditivem. Při obsahu > 1% Ni se sice slitiny zlepšují, ale zhoršuje se jejich zpracovatelnost tlakem. Nikl má zvláště ostrý účinek na cín-fosforové bronzy. Ni při obsahu v rozmezí 0,5−1% přitom neovlivňuje ani strukturu, ani vlastnosti cín-zinkových bronzů.

Vliv nečistot

Nečistoty hliníku, hořčíku a křemíku jsou v cínových bronzech velmi škodlivé. Tyto prvky obsažené v tuhém roztoku sice zvyšují mechanické vlastnosti bronzů, ale během tavení se prudce oxidují za vzniku žáruvzdorných oxidů, které, umístěné podél hranic zrn, rozrušují vazbu mezi nimi.

Škodlivé pro tlakově upravené cínové bronzy jsou také nečistoty arsenu, vizmutu, antimonu, síry a kyslíku. Ten snižuje vlastnosti tření cínových bronzů.

Korozní vlastnosti

Cínové bronzy mají dobrou odolnost vůči atmosférickým podmínkám (venkovské, průmyslové, mořské). V mořské vodě jsou stabilnější než měď a mosaz (odolnost bronzů ve styku s mořskou vodou se zvyšuje se zvyšujícím se obsahem cínu). Nikl také zvyšuje odolnost cínových bronzů v mořské vodě proti korozi, zatímco vysoké množství olova ji snižuje. Cínové bronzy jsou stabilní ve slané vodě.

Cínové bronzy uspokojivě odolávají korozi v atmosféře přehřáté páry o teplotě 250 °C a tlaku nepřesahujícím 2,0 MPa, jsou-li vystaveny při pokojové teplotě alkalickým roztokům, suchým plynům (chlór, brom, fluor a jejich vodíkové sloučeniny), oxidy uhlíku a síry, kyslík), tetrachlormethan a ethylchlorid.

Cínové bronzy jsou nestabilní v prostředí minerálních (dusičná, sírová) a mastných kyselin, alkálií, čpavku, kyanidů, železnatých a sirných sloučenin, plynů (chlór, brom, fluor) za vysokých teplot, kyselých důlních vod.

Koroze cínových bronzů působením kyseliny sírové se zvyšuje v přítomnosti oxidačních činidel (K2SiO7, Fe2 (SO4)3 atd.) a snižuje se 10−15krát v přítomnosti 0,05% benzylthiokyanátu.

Rychlost koroze cínových bronzů při působení řady činidel je následující, mm/rok:

alkálie:

horké …1,52

při teplotě 293 K …0,4−0,8

roztoky amoniaku při pokojové teplotě …1,27−2,54

kyselina octová při pokojové teplotě …0,025−0,6

Páry H2S při 100 °C …1.3

mokrý kyselý plyn …2.5

suchá a mokrá vodní pára (v závislosti na průtoku) …0,0025−0,9

Cínové bronzy podléhají koroznímu praskání pod napětím působením dusičnanu rtuťnatého.

Mosaz, železo, zinek a hliník v procesu elektrochemické koroze jsou protektory pro cínové bronzy.